Hem Grönsaker Kontroll av tätheten hos gasbrännarnas ventiler. Läckagekontroll. Gasmetoder. Rekommendationer för konstruktion av automatiserad utrustning

Grönsaker

Kontroll av tätheten hos gasbrännarnas ventiler. Läckagekontroll. Gasmetoder. Rekommendationer för konstruktion av automatiserad utrustning

Att garantera säkerheten för gaseldad värmeutrustning är en av de viktigaste uppgifterna för konstruktörer och underhållspersonal i pannhus.
Lösningen på detta problem i praktiken kompliceras av försämringen av utrustningen, dess fysiska och moraliska åldrande, funktionsfel hos enskilda element i automationsutrustning, liksom en otillräckligt hög kvalifikationsnivå och låg teknisk disciplin hos underhållspersonalen, vilket kan leda till allvarliga olyckor åtföljda av människoliv.
Undersökningar av nödsituationer, särskilt de som rör säkerhetsanordningar, är ofta svåra på grund av bristen på objektiv information om orsakerna till att de uppstod.
Ett av de viktigaste elementen, vars tillstånd till stor del bestämmer säkerhetsnivån för gaspannahus, är gasventilens tömningsventil.
Läckage av avluftningsventilporten är en av orsakerna till gasläckage (förluster) genom gasrörledningen till atmosfären, och om andra delar av gasavstängningsventilerna inte fungerar, skapar det farliga förutsättningar för obehörig gas att komma in i produktion anläggningar och pannugnar.
Befintliga designlösningar för automationssystemet ger inte möjlighet att kontinuerligt övervaka spolventilens täthet.
Vi bevittnade en oavsiktlig upptäckt av en läcka i gasgrenrörets avluftningsventil, när, vid idrifttagningsstadiet, under kontrollen av det automatiska tändsystemet i reservpannan, med tändmagnetventilen avstängd, efter att gnistan applicerades, en stadig förbränning av tändlågan inträffade. Pannrumspersonalen hade inte information för att upptäcka detta fel i tid och vidta nödvändiga åtgärder för att eliminera det.
För att förhindra sådana situationer föreslås att man installerar en vattentätning av glas fylld med
glycerin. Styrkretsen består av en rörledning av ett gasgrenrör, en gasventil 1, en tömningsventil 2, en hydraulisk tätning 3, en påfyllningshals 5.
Gasventil 1 krävs om tömningsventilen förbikopplas under panndrift, liksom vid revidering eller byte av ventilen. Gasläckage bestäms av bubblor i vattentätningen under rening och drift av pannan.
Om den första magnetventilen läcker kan gasläckaget ses som bubblor som stiger i vätskan när brännaren är i vila.
Om tömningsventilen läcker under brännarens drift.
Enheten är utformad på ett sådant sätt att när gastrycket sjunker, glycerin inte tränger in i rörledningen.
En annan fördel med denna anordning är att delen av rörledningen mellan ventilerna inte är fylld med luft under långa perioder av inaktivitet.
Den föreslagna tekniska lösningen innehåller välkända element och kan implementeras på basis av typiska industriella enheter. Kostnaderna för genomförandet av den föreslagna tekniska lösningen är obetydliga och ofullständiga med de förluster som kan uppstå till följd av en nödsituation orsakad av läckage av gasgrenrörets tömningsventil.

Chef för laboratoriet för icke-destruktiv testning av LLC "Kontakt" Ktitrov Konstantin Borisovich
Avdelningschef för EPB ZiS LLC "Kontakt" Melnikov Lev Mikhailovich
Ingenjör 1: a kategori LLC "Kontakt" Katrenko Vadim Fedorovich
Ingenjör-expert på LLC "Kontakt" Keleberda Alexander Ivanovich
Expert LLC "Kontakt" Kuznetsov Viktor Borisovich

Ett av sätten att lösa problemet med att automatisera täthetsreglering av ihåliga produkter, till exempel avstängningsventiler, är utvecklingen av ett ställbart ställ för flera lägen för automatisk kontroll av tätheten av produkter med tryckluft, med hjälp av manometern metod. Det finns många utföranden av sådana enheter. Känd automatisk kontroll av produkternas täthet, som innehåller ett bord med en drivenhet, ett elastiskt tätningselement, en skrapanordning, en källa till komprimerad gas, en kopiator och en anordning för att klämma fast produkten.

Automatiseringen av processen uppnås dock på grund av maskinkonstruktionens betydande komplexitet, vilket minskar tillförlitligheten i dess drift.

Känd maskin för övervakning av ihåliga produkters täthet, som innehåller tätningsenheter med läcksensorer, ett testgasförsörjningssystem, mekanismer för att flytta produkter och en avvisningsmekanism.

Nackdelen med denna maskin är komplexiteten i den tekniska processen för övervakning av produkters täthet och låg produktivitet.

Närmast uppfinningen är ett stativ för testning av produkterna för täthet, som innehåller en rotor, en drivning för dess stegrörelser, styrblock placerade på rotorn, som var och en innehåller ett jämförelseelement anslutet till ett avvisande element, ett produkttätningselement som innehåller en utloppsrör och en enhet för dess rörelse, som är gjord i form av en kopiator med förmåga att interagera med utmatningsröret.

Denna enhet tillåter dock inte att öka produktiviteten, eftersom den minskar tillförlitligheten för produkttester.

Figur 1.6 visar en automatiserad kammarbaserad läckagetestanordning. Den består av en kammare 1, i en kavitet av vilken den kontrollerade artikeln 2 är placerad, ansluten till luftberedningsenheten 3 genom en avstängningsventil 4, en membranförsegling 5 med ett membran 6 och hålrum A och B, en stråle element ELLER INTE ELLER 7. Hålrum A i en membranförsegling 5 är ansluten till kammarhåligheten 1, och hålrummet B genom munstycket 8 - till utloppet 9 ELLER till strålelementet 7. Till dess andra utgång 10 INTE ELLER det pneumatiska förstärkaren 11 med den pneumatiska lampan 12. Hålrummet B är dessutom anslutet av kanalen 13 till styringången 14 på strålelementet 7, vars atmosfäriska kanaler 15 är försedda med pluggar 16.

Enheten fungerar enligt följande. Den kontrollerade artikeln 2 försörjs med tryck från luftberedningsenheten 3, som, när testnivån uppnås, stängs av med ventil 4. Samtidigt, när ström tillförs strålelementet 7, kommer luftströmmen genom utloppet 9 OR och munstycket 8 passerar in i hålrummet B i membranavskiljaren 5 och genom kanalen 13 - till styringången 14 på strålelementet 7. Således, i avsaknad av läckage från det styrda objektet 2, är strålelementet 7 i ett stabilt tillstånd under inverkan av sin egen utgångsstråle. I närvaro av en läcka från produkten 2 sker en ökning av trycket i kammarens 1 inre hålighet. Under verkan av detta tryck böjer sig membranet 6 och överlappar munstycket 8. Trycket från luftströmmen vid utloppet 9 på strålelementet 7 ökar. Samtidigt försvinner strålen vid kontrollingången 14, och eftersom strålelementet ELLER - INTE ELLER är ett monostabilt element, växlar det till sitt stabila tillstånd när strålen lämnar utgången 10 INTE ELLER. I detta fall utlöses förstärkaren 11 och den pneumatiska lampan 12 signalerar läckage av produkten 2. Samma signal kan matas till strålningsgraderingsstyrsystemet.

Denna enhet är byggd på elementen i jetpneumatisk automation, vilket ökar dess känslighet. En annan fördel med enheten är dess enkelhet i design och enkel justering. Enheten kan användas för att kontrollera tätheten hos gasbeslag genom kompressionsmetoder vid lågt provtryck, om membranförseglingen används som en sensor som är ansluten direkt till det kontrollerade objektet. I detta fall kan förekomsten av onormalt läckage övervakas genom att öppna membranet och munstycket.

Figur 1.6? Läckagetestanordning

Figur 1.8 visar en anordning som automatiserar kontrollen av tätheten hos pneumatisk utrustning, till exempel elektropneumatiska ventiler, det vill säga produkter som liknar de gasarmaturer som behandlas i avhandlingen.

Testpunkten 1 är ansluten till tryckkällan 2, den elektromagnetiska bypassventilen 3 är installerad mellan utloppet 4 på artikeln 1 och avgasledningen 5. Den elektromagnetiska avstängningsventilen 6 är ansluten till sin ingång 7 under testprocessen till utgången 4 på artikeln 1, och utgången 8 är ansluten till den pneumatiska ingången 9 till omvandlaren 10 i systemet 11 för mätning av läckage, som görs i form av en termisk flödesmätare. Systemet 11 innehåller också en sekundär enhet 12 ansluten till omvandlarens 10 styringång 13, vars pneumatiska utgång 14 är ansluten till avgasledningen 5. Ventilstyrenheten 15 innehåller en multivibrator 16 och ett block 17 för fördröjning och genererar pulser. Den ena utgången från multivibratorn 16 är ansluten till styringången 18 på avstängningsventilen 6, den andra till styringången 19 på ventilen 3 och blocket 17. anslutet under styrprocessen till ställdonet 20 på artikeln under test 1. Kalibreringsledningen 21 består av en justerbar gasreglage 22 och en avstängningsventil 23. Den är ansluten parallellt med produkt 1 och används för att konfigurera enheten.

Läckagekontroll utförs enligt följande. När ventilstyrenheten 15 slås på visas en puls vid multivibratorns 16 utgång, som öppnar ventilen 3 och enheten 17 för fördröjning och formning av pulser. Samma puls öppnar, efter en inställd fördröjningstid, testpunkten 1 genom att mata en elektrisk signal från enhet 17 till ställdon 20. I detta fall ventileras testgasen genom ventil 3 in i avgasledningen 5. Efter en tid inställd med multivibratorn 16, avlägsnas pulsen från ventil 3, stängs och matas till inloppet 18 på avstängningsventilen 6 och öppnar den. I detta fall kommer gasen, vars närvaro beror på läckage från produkten 1, in i läckagemätningssystemet 11 och genererar genom omvandlaren 10 en elektrisk signal proportionell mot gasflödeshastigheten. Denna signal sänds till den sekundära enheten 12 i läckagemätningssystemet, i vilken den korrigeras, och mängden gasflöde genom det slutna testobjektet 1 registreras.

Nackdelarna med denna anordning inkluderar följande. Enheten är konstruerad för att kontrollera tätheten hos endast en typ av gasventil utrustad med en elektromagnetisk drivenhet. Endast en produkt övervakas åt gången, det vill säga processen är ineffektiv.

Figur 1.8 visar ett diagram över en automatiserad anordning för övervakning av gasläckage genom kompressionsmetoden med en pneumoakustisk mätomvandlare. Enheten består av mellanblock och ger kontroll över stora läckor (mer än 1 / min) och en pneumoakustisk enhet för övervakning av små läckagevärden (0,005 ... 1) / min. Givarens pneumoakustiska enhet har två förstärkningssteg, bestående av mikromanometrar 1, 2 och akustiskt-pneumatiska element 3, 4, anslutna till varandra via ett fördelningselement 5. Mätresultaten registreras av en sekundär enhet 6 av typ EPP-09, ansluten till enheten via fördelare 7. Den kontrollerade posten 8 är ansluten till provtryckskällan via K4-avstängningsventilen. Driften av enheten utförs i ett kontinuerligt diskret automatiskt läge, som tillhandahålls av den logiska styrenheten 9 och ventilerna -. Den övervakade produkten 8 med hjälp av block 9 är sekventiellt ansluten till blocken och, genom att på motsvarande sätt slå på ventilerna, och där det preliminära värdet av testgasläckaget bestäms. Vid ett litet läckagevärde (mindre än 1 / min) ansluts produkten via en ventil till den pneumoakustiska enheten, där läckagevärdet slutligen bestäms, vilket registreras av en sekundär enhet 6. Enheten tillhandahåller kontrollerar gasläckor med ett fel på högst ± 1,5%. Trycket på matningen och rörrörselementet i blocket är 1800 Pa.

Denna enhet kan användas för automatisk kontroll av gasarmaturer med ett stort antal tillåtna gasläckor. Nackdelarna med enheten är konstruktionens komplexitet på grund av det stora antalet mätenheter, samt samtidig kontroll av endast en produkt, vilket avsevärt minskar produktiviteten i processen.

Figur 1.8 Automatiserad enhet för kontroll av gasläckage genom kompressionsmetod.

Enheter som tillhandahåller samtidig testning av flera produkter är lovande för att övervaka tätheten av gasarmaturer. Ett exempel på sådana anordningar är en automatisk anordning för övervakning av tätheten hos ihåliga produkter, som visas i figur 1.14. Den innehåller en ram 1, fixerad på ställ 2 och stängd med ett hölje 3, samt ett roterande bord 4 med en drivenhet 5. Rotationsbordet är utrustat med en frontplatta 6, på vilken åtta spår 7 är jämnt placerade för produkter 8 Spåren 7 är avtagbara och har utskärningar 9. Tätningsnoder 10 är fixerade på ramen 1 med ett steg dubbelt så högt som uttagen 7 på frontplattan 6. Varje tätningsenhet 10 innehåller en pneumatisk cylinder 11 för att flytta produkten 8 från sätet 7 till tätningsenheten och vice versa, på stången 12 av vilken det finns en konsol 13 med en tätningspackning 14 Dessutom innefattar tätningsenheten 10 ett huvud 15 med ett tätningselement 16, som kommuniceras med hjälp av pneumatiska kanaler med luftberedningsenheten 17 och med en läcksensor 18, som är en membrantryckssensor med elektriska kontakter. Avvisningsmekanismen 19 är installerad på ramen 1 och består av en svängarm 20 och en pneumatisk cylinder 21, vars stång är svängbart ansluten till spaken 20. Bra och avvisade produkter samlas i lämpliga behållare. Maskinen har ett styrsystem, aktuell information om dess funktion visas på displayen 22.

Maskinen fungerar enligt följande. Det styrda elementet 8 installeras vid lastningspositionen i spåret 7 på frontplattan 6 på skivspelaren 4. Drivningen 5 utför stegvis rotation av bordet med 1/8 av ett varv vid vissa tidsintervaller. För att kontrollera tätheten genom att manövrera den pneumatiska cylindern 11 på en av tätningsenheterna 10, stiger produkten 8 i fästet 13 och pressas mot tätningselementet 16 på huvudet 15. Därefter matas ett testtryck från den pneumatiska system, som sedan stängs av. Tryckfallet i produkten 8 registreras av läcksensorn 18 efter en viss övervakningstid, som ställs in i steget i tabellen 4. Bordets 4 stopp fungerar som en signal som möjliggör implementering av motsvarande operation i positioner I - VIII under bordets ställning. Således, när bordet roteras ett steg i var och en av dess positioner, utförs en av följande operationer: laddning av produkten; lyfta produkten till tätningsenheten; täthetskontroll; sänka produkten i uttaget på frontplattan; lossning av lämpliga produkter; borttagning av defekta produkter. Den senare kommer till position VIII, medan spaken 20, under påverkan av den pneumatiska cylindern 21 -stången, roterar i gångjärnet och med dess nedre ände passerar genom urskärningen 9 på uttaget 7, tar bort produkten 8, som faller under sin egen vikt i behållaren. Lämpliga produkter lossas på samma sätt i position VII (lossningsanordning visas inte).

Nackdelarna med anordningen är: behovet av att lyfta produkten från frontplattan till tätningsenheten för att kontrollera tätheten; användning av en membrantryckgivare med elektriska kontakter som läcksensor, som har låga noggrannhetskarakteristika i jämförelse med andra typer av trycksensorer.

De genomförda studierna har visat att ett av de lovande sätten att förbättra den manometriska metoden för täthetskontroll är den kombinerade användningen av bryggmätkretsar och olika givare av differentialtyp.

Den pneumatiska bryggmätkretsen för läckagekontrollanordningar är baserad på två tryckavdelare (bild 1.9).

Figur 1.9

Den första tryckavdelaren består av en konstant fli gas och en justerbar gas D2. Den andra består av en konstant choke Dz och ett kontrollobjekt, som villkorligt också kan betraktas som en choke D4. En diagonal av bron är ansluten till källan för testtryck pk och atmosfären, den andra diagonalen mäter, en PD -omvandlare är ansluten till den. För att välja parametrar för elementen och justera bryggkretsen som består av laminära, turbulenta och blandade drosslar används följande beroende:

där R1 R2, R3, R4 - hydrauliska motstånd hos elementen D1, D2, D3, D4, respektive.

Med tanke på detta beroende är möjligheten att använda både en balanserad och obalanserad bryggkrets, liksom det faktum att tillförselkanalernas hydrauliska motstånd är liten jämfört med chokernas motstånd och därför kan den försummas, då på grundval av den givna pneumatiska bryggkretsen är det möjligt att bygga anordningar för övervakning av olika föremåls täthet. Samtidigt automatiseras kontrollprocessen enkelt. Anordningens känslighet kan ökas genom att använda olastade bryggkretsar, d.v.s. installera givare med R = i mätdiagonalen. Med hjälp av formlerna för gasflödeshastigheten i det subkritiska läget erhåller vi beroenden för att bestämma trycket i mellangasregleringskamrarna i den lossade bron.

För den första (övre) grenen av bron:

för den andra (nedre) grenen av bron:

där S1, S2, S3, S4 är flödesområdet för kanalen för motsvarande choke; Рв, Рн - tryck i mellangasregleringskammaren i broens övre och nedre grenar, рк - testtryck.

Vi delar upp (2) med (3)

Från beroende (4) följer ett antal fördelar med att använda bryggkretsen i anordningar för övervakning av tätheten med den manometriska metoden: tryckförhållandet i gasregleringskamrarna beror inte på testaren ...

Låt oss betrakta de schematiska diagrammen över enheter som säkerställer täthetskontroll med den manometriska metoden, som kan byggas på grundval av pneumatiska broar och olika typer av differenstryckomvandlare till elektriska och andra typer av utsignaler.

I fig. 1.10 visar ett diagram över en styranordning där en vattenmätare för differenstryck används i bryggans mätdiagonal.

Figur 1.10 Diagram över en styranordning med en mätdiagonal på bryggan - vattentryckmätare

Testtryck pk levereras till två ledningar genom konstanta gasreglage. En linje - den högra mäter, trycket i den ändras beroende på läckagevärdet i det kontrollerade objektet 4. Den andra raden - den vänstra ger ett referensmottryck, vars värde ställs in med en justerbar gas 2. Typiska anordningar kan användas som detta element: kon - kon, kon - en cylinder, etc. Båda ledningarna är anslutna till en differenstrykmätare 5, där skillnaden i vätskekolonnernas höjd är ett mått på tryckfallet i linjerna och gör det samtidigt möjligt att bedöma mängden läckage, eftersom proportionell mot det:

Processen med att läsa avläsningarna av en vattendifferensmätare kan automatiseras med hjälp av fotoelektriska sensorer, fiberoptiska omvandlare, optoelektroniska sensorer. I detta fall kan vattenspelaren användas som en cylindrisk lins som fokuserar ljusflödet, och i frånvaro av vatten, sprida den. För att göra det lättare att läsa avläsningarna kan vattnet dessutom färgas och fungera som ett hinder för ljusflödet.

Denna enhet ger hög precision mätning av läckhastighet och kan därför användas för att kalibrera annan instrumentering och kvalificera testläckor.

I fig. 1.11 visar en anordning för mätning av läckage i objekt 4, där en jetproportionalförstärkare 5 används i bryggans mätdiagonal. Testtryck pk matas genom konstanta gasreglage 1 och 3 till mottrycksledningen och mätledningen ansluten till motsvarande styringångar till förstärkaren. Under inverkan av trycket från strålen som lämnar förstärkaren, avböjs pilen 6, laddad med fjädern 7. Böjningen av pilen motsvarar mängden läckage. Räkningen utförs i graderad skala 8. Enheten kan förses med ett par stängande elektriska kontakter, som utlöses när läckaget överskrider det tillåtna värdet. Användningen av en jetproportionalförstärkare underlättar justeringen av enheten till en given läckage och förbättrar kontrollnoggrannheten.

Figur 1.11 Schematisk över en styrenhet med en jetproportionalförstärkare

Med tanke på att förstärkaren har ett hydrauliskt motstånd Ry0, laddas bryggkretsen, vilket sänker dess känslighet. I detta fall, som en justerbar stämgas 2, är det lämpligt att använda en bubblande tank 9 fylld med vatten och ett rör 10, varav ena änden är ansluten till gasreglaget 1, som bildar en mottrycksledning med den, och den andra änden har ett utlopp till atmosfären och är nedsänkt i tanken. Oavsett värdet på testtrycket pk i röret 10 kommer trycket pp att fastställas, vilket bestäms av beroendet:

där h är vattenkolonnens höjd förskjuten från röret.

Således regleras mottrycket i bryggkretsen genom att ställa in lämplig h och nedsänkningsdjup för röret. En sådan justerbar gasanordning garanterar hög noggrannhet vid inställning och bibehållande av mottryck. Dessutom är den praktiskt taget avfallsfri. Reglerande gasreglage av denna typ kan emellertid användas i kretsar som arbetar vid lågt tryck (upp till 5-10 kPa) och främst under laboratorieförhållanden.

Användningen av bryggkretsar med pneumo-elektriska membrangivare i täthetskontrollanordningar säkerställer att de fungerar i ett stort antal tryck pk med tillräcklig noggrannhet. Ett diagram över en sådan styranordning visas i fig. 1.12.

Den består av konstanta drosslar 1 och 3 samt en justerbar drossel 2. En membranomvandlare 5 är ansluten till bryggans mätdiagonal, medan en av dess kammare är ansluten till bryggans mätlinje och den andra till baktrycksledningen. I början av förfarandet för övervakning av tätheten hos objekt 4 är membranet b i viloläge, balanserat av trycket i bryggans intergasregleringskammare, vilket fixeras genom att stänga rätt par elektriska kontakter 7. När objektet inte är tätt, dvs. när en läcka uppstår kommer det att finnas en tryckskillnad i givarkamrarna, membranet böjer sig och kontakterna 7 öppnas. Om en läcka verkar större än det tillåtna värdet kommer membranets nedböjning att säkerställa att det vänstra paret av elektriska kontakter 8 stängs, vilket motsvarar den defekta produkten.

Figur 1.12 Schematiskt diagram över en styranordning med en pneumatisk membranomvandlare

Förhållandet mellan membranresan och tryckskillnaden i kamrarna i frånvaro av ett styvt centrum och en liten avböjning fastställs av beroendet:

där r är membranets radie, E är membranmaterialets elasticitetsmodul,

Membrantjocklek

Med hänsyn till beroendet och läckaget Y enligt formeln kan beroendet användas för att välja strukturelement och driftsparametrar för denna omvandlare.

Givare med plana membran, förutom elektriska kontakter, kan användas tillsammans med induktiva, kapacitiva, piezoelektriska, magnetoelastiska, pneumatiska, töjningsmätare och andra utmatningsgivare med små förskjutningar, vilket är deras stora fördel. Dessutom är fördelarna med trycktransmittrar med platt membran deras konstruktionsenhet och höga dynamiska egenskaper.

I fig. 1.13 visar ett diagram över en anordning som är utformad för att kontrollera täthet vid låga och medelhöga testtryck.

Figur 1.13 Schematisk över en styrenhet med en två-ingångs tremembranförstärkare

Här, i en pneumatisk brygga bestående av konstanta drosslar 1 och 3, en justerbar drossel 2 i mätdiagonal, används ett jämförelseelement 5, gjord på en två-ingångs tre-membran USEPPA-förstärkare av typen P2ES.1, blindkammaren En av dessa är ansluten till mottrycksledningen och blindkammaren B är ansluten till en mätledning. Utgången från jämförelseelementet är ansluten till indikatorn eller pneumo-elektriska omvandlaren 6. Jämförelseelementets strömförsörjning sker separat från bryggan och vid ett högre tryck. Med hjälp av en justerbar gas 2 ställs differenstrycket mellan mätledningen och mottrycksledningen i proportion till det maximalt tillåtna läckaget. Om läckagemängden genom objekt 4 vid övervakning är mindre än det tillåtna värdet, kommer trycket p i mätledningen att vara högre än mottrycket pp, och det kommer inte att finnas någon signal vid utgången från jämförelseelementet. Om läckagevärdet överstiger det tillåtna värdet, kommer trycket i mätledningen att bli lägre än mottrycket, vilket leder till att jämförelseelementet byts och ett högt tryck kommer att dyka upp vid utloppet, detta kommer att orsaka indikatorn eller pneumatisk elektrisk givare att fungera. Funktionen för detta system kan beskrivas med följande ojämlikheter. För kontrollobjekt med ett tillåtet läckagevärde:

För kontrollobjekt med läckage som överstiger tillåtet:

Denna enhet kan användas i automatiserade stativ för att kontrollera tätheten hos avstängningsventiler. En ytterligare fördel är enkelheten i designimplementeringen på standardelement för pneumatisk automatisering.

I fig. 1.14 visar en anordning för mätning och övervakning av läckage i objekt 4, i vilken en differentialbälggivare är ansluten till bryggans mätdiagonal 5. Testtryck pk matas genom en konstant drossel 1 till bälgen b på mottrycksledningen, och genom en konstant drossel 3: e bälgen 7 på mätlinjen. Tryckvärdet som motsvarar det tillåtna läckaget ställs in med den justerbara gasen 2.

Bälgarna 6 och 7 är sammankopplade med en ram på vilken ett indikationssystem är fixerat, bestående av en pil 8 med en skala 9 och ett par justerbara stängande elektriska kontakter 10. Enheten är konfigurerad i enlighet med förhållandet:

Figur 1.14 Diagram över en styrenhet med en differentialmembranomvandlare

Vid läckage börjar trycket ri i bälgen 7 minska, och det komprimeras, och bälgen 6 sträcker sig, eftersom pp förblir konstant, medan ramen börjar röra sig och pilen visar mängden läckage. Om läckaget överskrider det tillåtna värdet, kommer motsvarande rörelse för bälgen att stänga de elektriska kontakterna 10, vilket kommer att ge en signal om att det kontrollerade objektet avvisas.

Denna enhet kan arbeta vid medelhögt och högt testtryck. Den kan användas i automatiserade stativ för att kontrollera tätheten hos högtrycksavstängningsventiler, där relativt höga läckage är tillåtna och deras absoluta värden måste mätas.

1. Användningen av pneumatiska bryggkretsar i kombination med olika typer av differentialomvandlare utökar betydligt möjligheterna att använda den manometriska metoden för att automatisera täthetskontroll.
2. Automatiserade enheter för täthetskontroll baserad på bryggkretsar kan implementeras på standard logiska element, liksom seriedifferentialsensorer som används för att styra olika tekniska mängder, vilket avsevärt påskyndar deras skapande och minskar kostnaderna.

Introduktion

Kapitel 1 Analys av tillståndet i problemet med automatisering av täthetskontroll och formulering av forskningsproblemet 9

1.1 Nyckelord och definitioner som används i denna studie 9

1.2 Egenskaper för gasventilens täthetsreglering 11

1.3 Klassificering av gastestmetoder och analys av möjligheten att använda dem för att kontrollera gasbeslagens täthet 15

1.4 Granskning och analys av automatiska tryckregleringsanordningar enligt den manometriska metoden 24

1.4.1 Primära omvandlare och sensorer för automatiska läckagekontrollsystem 24

1.4.2 Automatiserade system och läckagekontrollanordningar 30

Studiens syfte och mål 39

kapitel 2 Teoretisk studie av mätläckagetestmetod 40

2.1 Bestämning av gasflödesregimer i testobjekt ... 40

2.2 Undersökning av komprimeringsmetoden för täthetstest 42

2.2.1 Undersökning av tidsberoende under kontroll av täthet genom komprimeringsmetoden 43

2.2.2 Undersökning av täthetskontrollens känslighet genom komprimeringsmetoden med en cut-off 45

2.3 Undersökning av jämförelsemetoden med kontinuerligt testtryck 51

2.3.1 Täthetskontrollschema enligt jämförelsemetoden med kontinuerlig tillförsel av provtryck 52

2.3.2 Undersökning av tidsberoenden under täthetskontroll enligt jämförelsemetoden 54

2.3.3 Undersökning av täthetskontrollens känslighet med jämförelsemetoden med kontinuerlig tillförsel av provtryck 65

2.3.4 Jämförande utvärdering av täthetskontrollens känslighet genom komprimeringsmetoden med cut-off och jämförelsemetoden 68

Vatten till kapitel 2 72

Kapitel 3 Experimentell studie av parametrarna för läckagekontrollkretsar baserat på jämförelsemetoden 75

3.1 Experimentell installation och forskningsteknik 75

3.1.1 Beskrivning av den experimentella installationen 75

3.1.2 Testförfarande för läckagekontrollkretsar 78

3.2 Experimentell studie av täthetsreglerkretsen baserad på jämförelsemetoden 81

3.2.1 Bestämning av den karakteristiska p = f (t) för täthetsreglerkretsens ledningar 81

3.2.2 Undersökningar av de tidsmässiga egenskaperna hos täthetsstyrningskretsens ledningar enligt jämförelsemetoden 86

3.2.3 Studie av de statiska egenskaperna hos mätledningen för läckagekontrollkretsen 91

3.3. Experimentell studie av en enhet för täthetskontroll, utförd på basis av jämförelsemetod 97

3.3.1 Undersökning av en modell av en anordning för läckagekontroll med en differenstryckssensor 97

3.3.2 Utvärdering av noggrannhetskarakteristika för anordningar för täthetskontroll, gjorda enligt jämförelsesschemat 100

3.4 Sannolikhetsbedömning av tillförlitligheten hos sorteringsprodukter under täthetskontroll enligt jämförelsemetod 105

3.4.1 Experimentell undersökning av fördelningen av tryckvärdet ekvivalent med testgasens läckage i en sats produkter 105

3.4.2 Statistisk bearbetning av resultaten från ett experiment för att bedöma tillförlitligheten för sortering 108

4.3 Utveckling av läcksensorer med förbättrad prestanda 126

4.3.1 Läcksensorkonstruktion 127

4.3.2 Matematisk modell och beräkningsalgoritm för läcksensorn 130

4.4 Utveckling av en automatisk testbänk för täthetskontroll. 133

4.4.1 Utformningen av ett automatiserat stativ med flera lägen 133

4.4.2 Val av parametrar för läckagekontrollkretsar 142

4.4.2.1 Metod för att beräkna parametrarna för täthetsreglerkretsen med hjälp av komprimeringsmetoden med en cut-off 142

4.4.2.2 Metod för beräkning av parametrarna för täthetskontrollkretsen med hjälp av jämförelsemetoden 144

4.4.3 Bestämning av prestanda för ett automatiserat stativ för täthetskontroll 146

4.4.4 Bestämning av parametrarna för tätningstätningarna för det automatiska stativet 149

4.4.4.1 Metod för beräkning av tätningsanordning med cylindrisk krage 149

4.4.4.2 Beräkningsmetod för mekanisk tätning 154

Allmänna slutsatser och resultat 157

Referenser 159

Bilaga 168

Introduktion till arbetet

Ett viktigt problem i ett antal branscher är de ökade kraven på produkternas kvalitet och tillförlitlighet. Detta medför ett brådskande behov av att förbättra befintliga, skapa och implementera nya metoder och kontrollmedel, inklusive läckagekontroll, som avser feldetektering - en av de typer av kvalitetskontroll av system och produkter.

Vid industriell produktion av avstängnings- och distributionsventiler, där arbetsmediet är tryckluft eller annan gas, reglerar befintliga standarder och specifikationer för dess acceptans i regel hundraprocentig kontroll av parametern "täthet". Huvudenheten (arbetselementet) för en sådan ankaranordning är ett "kolvkropp" i rörligt par eller ett roterande ventilelement, som arbetar i ett stort antal tryck. Olika tätningselement och smörjmedel (tätningsmedel) används för att täta gasbeslag. Under drift av ett antal gasventilstrukturer är ett visst läckage av arbetsmediet tillåtet. Överskridande av tillåtet läckage på grund av dåliga gasbeslag kan leda till felaktig (falsk) drift av produktionsutrustningen som den är installerad på, vilket kan orsaka en allvarlig olycka. I hushålls gasugnar kan ökat läckage av naturgas orsaka brand eller förgiftning av människor. Därför anses överskottet av det tillåtna läckaget av indikatormediet med lämplig acceptansreglering av gasbeslagen vara en läcka, det vill säga en produktfel och eliminering av defekter ökar tillförlitligheten, säkerheten och miljövänligheten hos hela enheten, enheten eller anordningen i vilken gasbeslagen används.

hopsättning. Detta problem i storskalig och massproduktion av gasarmaturer kan lösas med hjälp av automatiserade metoder och kontroller, vilket måste säkerställa erforderlig noggrannhet och produktivitet. I verkliga produktionsförhållanden är lösningen på detta problem ofta komplicerad av användningen av kontrollmetoder som ger den nödvändiga noggrannheten, men är svåra att automatisera på grund av metodens komplexitet eller testutrustningens särdrag.

Cirka tio metoder har utvecklats för att testa tätheten av produkter endast med hjälp av ett gasformigt testmedium, för implementering av vilka mer än hundra olika metoder och kontrollmedel har skapats. Utvecklingen av den moderna teorin och praktiken för täthetskontroll ägnas åt forskningen av A.S. Zazhigin, A. I. Zapunny, V. A. Lanis, L. E. Levina, V. B. Lembersky, V. F. Rogal, S. G. Sazhina, Tru-shchenko A.A., Fadeeva M.A., Feldman L.S.

Det finns emellertid ett antal problem och begränsningar vid utveckling och implementering av täthetskontrollanordningar. Så de flesta högprecisionsmetoderna kan och bör endast tillämpas på stora produkter, där fullständig täthet säkerställs. Dessutom införs restriktioner av ekonomisk, konstruktiv karaktär, miljöfaktorer, säkerhetskrav för servicepersonal. Vid seriell och storskalig produktion, till exempel pneumatiska automatik, gasbeslag för hushållsapparater, där en viss läcka av indikatormediet tillåts under godkännandeprov och därför minskas kraven på styrnoggrannhet, den första plats när du väljer en metod för att övervaka tätheten framförs möjligheten att den automatiseras och på grundval av detta säkerställer hög produktivitet för motsvarande kontroll- och sorteringsutrustning, vilket är nödvändigt för hundraprocentig kontroll av produktkvaliteten.

En analys av utrustningens egenskaper och huvudegenskaperna för de gastäthetstestmetoder som mest används inom industrin gjorde det möjligt att dra slutsatsen att det är lovande för att automatisera kontrollen av hermetiska

gasbeslagens beskaffenhet med hjälp av jämförelsemetoden och komprimeringsmetoden, som implementerar den manometriska metoden. I den vetenskapliga och tekniska litteraturen uppmärksammas dessa testmetoder lite på grund av deras relativt låga känslighet, men det noteras att de lättast automatiseras. Samtidigt finns det inga rekommendationer för val och beräkning av parametrarna för täthetskontrollenheter, gjorda enligt jämförelsesschemat med en kontinuerlig tillförsel av testtryck. Därför forskning inom gasdynamik för döda och flödande tankar som element i kontrollscheman, liksom gastryckmätningstekniker som grund för att skapa nya typer av omvandlare, sensorer, enheter och system för automatisk kontroll av täthet av produkter lovande för användning vid tillverkning av gasarmaturer.

Under utvecklingen och implementeringen av automatiserade läckagekontrollanordningar uppstår en viktig fråga om tillförlitligheten hos kontroll- och sorteringsoperationen. I detta avseende utfördes en motsvarande studie i avhandlingen, på grundval av vilken rekommendationer utvecklades som gör det möjligt att med automatisk sortering med parametern "täthet" utesluta inträngning av defekta produkter till lämpliga. En annan viktig fråga är att säkerställa specificerad prestanda för automatiserad utrustning. Avhandlingen ger rekommendationer för beräkning av driftparametrarna för ett automatiserat stativ för täthetskontroll, beroende på erforderlig prestanda.

Arbetet består av en introduktion, fyra kapitel, allmänna slutsatser, en bibliografi och en bilaga.

I det första kapitlet diskuteras egenskaperna för övervakning av täthet hos gasbeslag, som tillåter ett visst läckage under drift. En översikt över metoder för gastäthetstester, klassificering och analys av möjligheten för deras tillämpning för automatisering av kontroll av gasarmaturer, vilket gjorde det möjligt att välja det mest lovande - den manometriska metoden - ges. Enheter och system som tillhandahåller automatisering av täthetskontroll övervägs. Studiens mål och mål formuleras.

I det andra kapitlet undersöks teoretiskt två metoder för täthetsreglering, förverkligande av den manometriska metoden: komprimeringsmetoden med tryckavstängning och jämförelsemetoden med en kontinuerlig tillförsel av testtryck. Matematiska modeller av de undersökta metoderna bestämdes, på grundval av vilka studier av deras tidsmässiga egenskaper och känslighet utfördes vid olika gasflödesmetoder, olika ledningskapaciteter och tryckförhållanden, vilket gjorde det möjligt att avslöja fördelarna med jämförelsemetoden . Rekommendationer ges om val av parametrar för läckagekontrollkretsar.

I det tredje kapitlet undersöks experimentellt de statiska och tidsmässiga egenskaperna hos täthetsreglerkretsens ledningar med jämförelsemetoden vid olika värden för läckage, linjekapacitans och testtryck, deras konvergens med liknande teoretiska beroenden visas. Användbarheten har testats experimentellt och enhetens noggrannhetskarakteristika för täthetskontroll utförts i enlighet med jämförelsesschemat. Resultaten av att bedöma tillförlitligheten hos sorteringsprodukter med parametern "täthet" och rekommendationer för att ställa in motsvarande automatiska styr- och sorteringsanordningar presenteras.

Det fjärde kapitlet innehåller en beskrivning av typiska automationsscheman för mätningstestmetoden och rekommendationer för konstruktion av automatiserad utrustning för täthetskontroll. Den ursprungliga konstruktionen av läcksensorn och det automatiska multilägesstället för läckagekontroll presenteras. Metoder för att beräkna täthetskontrollanordningar och deras element föreslås, presenterade i form av algoritmer, samt rekommendationer för beräkning av driftparametrar för ett kontroll- och sorteringsställ, beroende på erforderlig prestanda.

I bilagan presenteras egenskaperna hos gasläckagetestmetoder och tidsberoende för möjliga sekvenser av förändringar i gasflödesregimerna i flödestanken.

Funktioner för gasventilens täthetskontroll

Utvecklingen och studierna som presenteras i avhandlingen är relaterade till gasarmaturer, under vilka tillverkningen av de befintliga standarderna och de tekniska förhållandena reglerar hundraprocentig kontroll av parametern "täthet" och ett visst läckage av arbetsmediet är tillåtet. De gasbeslag som behandlas i detta arbete förstås som anordningar avsedda för användning i olika system där arbetsmediet är en gas eller en blandning av gaser under tryck (till exempel naturgas, luft, etc.), för att utföra funktionerna för avstängning, distribution etc. Gasbeslag inkluderar: ventiler, distributörer, ventiler och andra medel för industriell pneumatisk automatisering av högt (upp till 1,0 MPa) och medeltryck (upp till 0,2 ... 0,25 MPa), avstängningsventiler för hushållsgas spisar som arbetar vid lågt tryck (upp till 3000 Pa). Både färdiga produkter och deras beståndsdelar, enskilda enheter etc. utsätts för täthetsprovning. Beroende på produktens syfte, villkoren för användning och konstruktionsegenskaper, ställs olika krav på dem med avseende på deras täthet.

En gasventils täthet förstås innebära dess förmåga att inte passera ett arbetsmedium som levereras under för högt tryck genom väggar, skarvar och tätningar. I detta fall tillåts en viss mängd läckage, vars överskott motsvarar läckaget av produkten. Förekomsten av en läcka förklaras av det faktum att huvudenheten-arbetselementet hos sådana anordningar är ett rörligt, svårt att täta par: spolkropp, munstycksdämpare, kul-, kon- eller sadelventiler etc. Dessutom, enhetens konstruktion innehåller som regel fasta tätningselement: ringar, manschetter, oljetätningar, fetter, vars defekter också kan orsaka läckage. Läckage av gasbeslag, det vill säga förekomsten av läckage av arbetsmediet som överskrider den tillåtna nivån, kan leda till allvarliga olyckor, haverier och andra negativa resultat i driften av den utrustning där den används. Avstängningsventilen (fig. 1.1) är en viktig komponent i hushållens gasugnar. Den är utformad för att reglera tillförseln av naturgas till spisens brännare och stänga av den vid arbetets slut. Strukturellt är ventilen en anordning med ett roterande ventilelement 1, monterat i en delad kropp 2, i vilken det finns kanaler för gaspassage. Ventildelarnas parningspunkter måste tätas för att säkerställa maximal täthet. Tätningen utförs med ett speciellt grafitfett-tätningsmedel, tillverkat i enlighet med TU 301-04-003-9. Dålig komprimering leder till läckage av naturgas under drift av kaminen, vilket är explosivt och brandfarligt i ett begränsat utrymme i hushåll, dessutom störs ekologi (människors livsmiljö).

I enlighet med de fastställda följande kraven för att testa avstängningsventilens täthet. Testerna utförs med tryckluft vid ett tryck på (15000 ± 20) Pa, eftersom högre tryck kan förstöra tätningssmörjningen. Luftläckage får inte överstiga 70 cm3 / h. Den tillåtna volymen för omkopplingskanaler och övervakningsenhetens kapacitet är inte mer än (1 ± 0,1) dm3. Kontrolltid 120 s.

Tryckluftläckage under laboratorieförhållanden rekommenderas att övervakas med hjälp av en volymetrisk enhet (fig. 1.2). Anordningen består av en mätburett 1, till vilken luft under tryck tillförs genom kanal 2, ett reservkärl 3, ett kärl 4 för att bibehålla den erforderliga nivån och anslutningspunkten för testventilen 5. Det är tillåtet att styra med hjälp av andra enheter, vars mode inte överstiger den volymetriska enhetens sätt ± 10 cm3 / h. Läckagekontroll utförs genom att mäta den förskjutna volymen vatten.

Gasbeslag med medelhögt och högt tryck, som måste testas för täthet, inkluderar pneumatiska ventiler, omkopplare, justerbara gasreglage och annan pneumatisk utrustning, vars typiska konstruktioner visas i fig. 1.3 och 1.4. I fig. 1.3 visar en pneumatisk ventil med en cylindrisk spole typ P-ROZP1-S, en ventil pneumatisk ventil med en platt spole typ B71-33

kanal 1 för styrsignalen, cylindrisk ventil 2, kropp 3, lock med kanal 4 som ansluter till atmosfären, arbetskanal 5 och O-ring 6. I fig. 1.4 visar en ventil pneumatisk ventil med en platt spole typ B71-33, bestående av en kropp 1, ett lock 2, en platt roterande spole 3, ett handtag 4, en axel 5, arbetskanaler 6, 7, 8, 9, a kanal 10 som ansluter till atmosfären och en kanal för tillförsel av tryckluft 11. Förekomsten av en reglerad läcka i den pneumatiska utrustningen förklaras av det faktum att dess konstruktioner innehåller platta spolar, cylindriska spolar med tätningsspalt, ventil- och ventilanordningar, som involverar flödet av tryckluft från ett hålrum till ett annat eller läcker ut i atmosfären genom luckor och läckage ... Mängden tillåtet läckage av en specifik pneumatisk enhet fastställs av utvecklaren på grundval av GOST och anges i dess tekniska egenskaper. Värdena för tillåtet läckage för olika typer av pneumatiska anordningar vid det nominella tryckluftstrycket för denna enhet visas i tabell 1.1. Pneumatisk utrustning används i styrsystem för olika industriutrustningar, därför kan ökade läckor av arbetsmediet och som ett resultat kan tryckfall leda till enhetsfel eller orsaka falsk utlösning, dvs leda till en nödsituation, utrustningsstopp.

När man testar tätheten hos pneumatisk utrustning uppstår svårigheter på grund av olika konstruktioner, ett stort antal tillåtna läckage av indikatormediet (0,0001 ... 0,004) m3 / min; olika testtryck (0,16 ... 1,0) MPa och kontrolltid (från tiotals sekunder eller mer). Dessutom bör kontaminationen av indikatormediet (tryckluft) inte överstiga klass 1 i enlighet med GOST 17433-91, omgivningstemperaturen är 20 ± 5C. Felet hos mät- och styranordningarna, som bestämmer läckagevärdet, bör inte överstiga ± 5%. För att kontrollera tätheten hos pneumatisk utrustning används trycksensorer (signalanordningar) och specialdesignad utrustning. En analys av dessa enheter ges i avsnitt 1.4.

Undersökning av täthetskontrollens känslighet med komprimeringsmetoden med avstängning

Läckagekänslighet är den minsta provgasläckan som kan mätas under produkttestning. Låt oss undersöka beroendet av känsligheten för täthetsreglering av kompressgas, dvs med motsvarande gasläckage genom testobjektets läckage. Låt oss uttrycka gasläckan Y genom massflödeshastigheten G Antag att oavsett gasflödesregimen vid en konduktivitet f är läckan lika med Vd och vid konduktiviteten / läckan lika med Y. För den turbulenta superkritiska regimen , efter att vi har ersatt formel (2.5) till (2.15), får vi: Med samma testvaraktighet /, - (som ett resultat av transformationen (2.19) och (2.20) får vi relationen (2.21) Substituerar (2.21) i (2.18) får vi relationen Eftersom LA i (2.23) kommer att ha samma absoluta värde oavsett relationerna Ud Y eller Ud U, för att förenkla beräkningarna antar vi att Ud U. Då (2.23) kan representeras som ett uttryck - tryckresponsen pA till en förändring i läckaget AU., då får vi en formel för att bestämma den minsta förändringen i läckage Uch, som kan registreras vid övervakning av tätheten med den undersökta metoden. på Y, är känsligheten hos täthetskontrollen genom kompressionsmetoden med en avstängning i det turbulenta superkritiska läget

Transformationen (2.25) med avseende på p0 gör att man kan få ett uttryck för att bestämma testtrycket beroende på känsligheten Uch för täthetsreglering i en turbulent superkritisk regim som ersätter beroende (2.35) istället för D /? På känslighetströskeln pn för den manometriska mätanordningen får vi formeln för att bestämma känsligheten UH för kompressionsmetoden för täthetskontroll med en avstängning i turbulent subkritiskt läge Transformation (2.36) med avseende på p0 gör att man kan få ett uttryck för att bestämma testtrycket beroende på på täthetsregleringens känslighet Uch i det turbulenta subkritiska läget 2.41) och (2.42) får vi sambandet

Undersökning av jämförelsemetoden med kontinuerlig tillförsel av testtryck De allmänna bestämmelserna och schemat för läckagetestet med metoden för jämförelse med avstängningen av provgaskällan diskuteras i avsnitt 1.3.2. Som analysen har visat är dock en metod för jämförelse med en kontinuerlig försörjning av testtryck lovande för vidare forskning. Detta beror på det faktum att avstängnings-, distributions- och kopplingsgasanslutningar under verkliga förhållanden fungerar under konstant driftstryck och, enligt deras tekniska egenskaper, tillåter en viss mängd läckage. Därför är det lämpligt att använda kontrollschemat med en kontinuerlig provtrycksförsörjning för att testa att denna klass av enheter är täta, som den mest lämpliga för de verkliga driftsförhållandena. Dessutom elimineras behovet av att stänga av tryckkällan vid varje test, vilket förenklar designen av monitorn och underlättar automatiseringen av testprocessen. 2.3.1 Läckagekontrollschema enligt jämförelsemetoden med kontinuerlig provtrycksförsörjning. Kretsen består av en mätledning IL och en EL -ledning för referenstrycket, vars ingångar är anslutna till en gemensam källa för testtryck pQ, och utgångarna är anslutna till atmosfären. Referenstryckledningen innehåller ett ingångs pneumatiskt motstånd (choke) med konduktivitet / J, en kapacitans med en justerbar Ge -volym och ett utmatat pneumatiskt motstånd med en justerbar konduktivitet / 2, som är utformade för att justera kretsen. Mätlinjen innehåller det inmatade pneumatiska motståndet med konduktivitet / t och testobjektet OI, som kan representeras som en behållare med en volym Ki, som har ett flöde motsvarande det pneumatiska motståndet med konduktivitet f4. Mät- och referenslinjerna bildar en pneumatisk mätbro. Jämförelse av trycket i kretsens ledningar utförs med hjälp av den differentiella manometriska mätanordningen för DUT som ingår i den pneumatiska bryggans diagonal. I detta schema har mätanordningen en konduktivitet / = 0, därför är trycket / g och ph i ledningarna inte beroende av varandra. Varje linje i kretsen representerar en flödesbehållare. Vid kontroll av tätheten enligt schemat som visas i fig. 2.2, tolkas läckage som den volymetriska gasflödeshastigheten genom alla genom läckage av testobjektet vid ett konstant tillstånd för testgasflödet i kretsledningarna. Detta läge motsvarar samma massflödeshastighet för gas genom in- och utmatningsmotståndet i ledningen.

Forskningsmetodik för täthetskontrollkretsar

Den experimentella studien utfördes med användning av seriella industriprov av avstängningsventiler för hushållsgasugnar (vid lågt provtryck), avstängnings- och distributionsutrustning för pneumatisk automatisering (vid medelhögt och högt testtryck), samt modeller av läckage . I detta fall användes följande teknik: 1. Längden på den pneumatiska ledningen från luftberedningsenhetens utlopp till stabilisatorn w Fig. 3.3 Specialutrustning för experimentell forskning: a - variabel kapacitans; b - choke med en diameter på 0,1 mm; c - kontrollläckor: 1 - cylinder; 2 - lock; 3 - kolv; 4 - volymhållare; 5-inloppsfäste; 6 - utloppsfäste; 7 - spännhylsa; 8 - utbytbart rör (innerdiameter 0,1 mm) av tryck vid inloppet i experimentuppsättningen var högst 1,5 m. 2. Under testerna säkerställdes stabilisering av testgasen (tryckluft) från fluktuationer i nätverkstrycket. 3. Kontaminering av testgasen översteg inte kraven i 1: a klassen i enlighet med GOST 17433-80. 4. Inställningen av värdet för testtrycket som matas till kretsmodellerna och läckagekontrollenheten utfördes med justeringsskruven på tryckstabilisatorn i den experimentella installationen. 5. Mätning av testtrycket vid inloppet för kretsmodellerna och täthetsregleringsanordningen utfördes med exemplifierande tryckmätare av klass 0,4 med mätgränser på 0 ... 1; 0 ... 1,6; 0 ... 4 kgf / cm. 6. Mätning av tryck i referens- och mätlinjerna för kretsmodellerna och läckagekontrollanordningen utfördes med exemplifierande tryckmätare av klass 0,4 med mätgränser på 0 ... 1; 0 ... 1,6; 0 ... 4 kgf / cm och en flytande mikromanometer med ett relativt mätfel på 2%. 7. I studier med ett medelvärde (upp till 1,5 kgf / cm "0,15 MPa) och högt testtryck (upp till 4,0 kgf / cm" 0,4 MPa) inställdes det nödvändiga läckaget med hjälp av justerbara gasreglage, som tidigare kalibrerats av en rotameter med ett relativt mätfel på 2,5%. 8. I studier vid lågt testtryck (upp till 0,3 kgf / cm "" ZOkPa) inställdes det nödvändiga läckaget med hjälp av kontrollläckor i form av metallspårkapillärer av L63 -mässing (fig. 3.3, c). Kapillärer erhölls genom att borra hål 1 mm i diameter och efterföljande utplattning av änddelen 20 mm lång. Kontrollläckorna kalibrerades med luft vid ett tryck på 15 kPa med hjälp av en volymetrisk anordning med ett relativt fel på 2%. kapaciteter i linjer - med hjälp av variabel (justerbar) kapacitet. 10. Mätningen av tryckfallet mellan ledningarna i styrenhetsmodellen utfördes med en differenstrykmätare med ett relativt mätfel på 2% och mätgränser på 0 ... 25 kPa och 0 ... 40 kPa. 11. När man tog tidsegenskaperna räknades tiden med ett elektroniskt stoppur med ett relativt mätfel på 0,5%. 12. Mätningar av motsvarande parametrar (pi, Ap, I) för varje undersökt egenskap eller parameter för modellen för kretsen eller läckagekontrollanordningen utfördes med upprepning av avläsningarna minst 5 gånger. 13. Bearbetningen av resultaten från varje experiment utfördes genom att hitta medelvärdena för parametrarna för varje experiment. Baserat på erhållna data konstruerades motsvarande egenskaper. Beskrivningar av punkterna i forskningsmetodiken för individuella egenskaper ges i de relevanta avsnitten i detta kapitel. Undersökning av den karakteristiska р = / ( / /) av täthetskontrollkretsens linjer. För att kontrollera den antagna matematiska modellen (2.48) och täthetsstyrningskretsens funktionsförmåga, utförd på grundval av jämförelsemetoden med en kontinuerlig tillförsel av testtryck, utfördes ett experiment för att bestämma karaktäristiken р = f (J) - ändrar trycket i dess ledningar under kontrolltiden vid högt och lågt testtryck, som används för att kontrollera tätheten i olika gasbeslag. I avsnitt 2.3.1 visades att detta styrschema innehåller två linjer, som var och en kan representeras som en flödestank. Studien använde den experimentella installationen som visas i fig. 3.2, liksom rekommendationerna i kapitel 2 att alla parametrar för kretsens mät- och referenslinjer ska vara lika, därför utfördes försöket endast med mätlinjen. För detta stängdes ventilerna 15 som förbinder referensledningen med provtryckets källa och mätledningen till den differentiella manometriska anordningen 14.

För att bestämma karaktäristiken p = / ( /) för linjens flödeskapacitet vid ett högt testtryck användes en exemplifierande manometer 8 med en övre mätgräns på 4,0 kgf / cm (400 kPa) klass 0,4 och ett elektroniskt stoppur. I experimentet sattes följande parametrar: testtryck /? Om = 400 kPa; mängden luftläckage Y = 1,16-10-5 m3 / s; den totala volymen för flödestanken och pneumatiska kanaler V "0,5 dm3. Mängden luftläckage Y bestämdes av en variabel gasreglage 10 av P2D.1M -typen kalibrerad med en rotameter, medan styrläckan 9 blockerades av ventil 15. I intervallet för en intensiv tryckökning höll manometerns avläsningar 8 togs efter 10 sekunder. För att konstruera den experimentella egenskapen p = / ( /) togs de aritmetiska medelvärdena från fem experiment som tryckförändringsvärdena.

Rekommendationer för konstruktion av automatiserad utrustning ...

Låt oss överväga huvudstadierna i teknisk design av automatiserad utrustning för täthetskontroll. I det första steget utförs en teknisk analys av sortimentet och volymen för ett parti produkter. Man bör komma ihåg att antalet produkter i en sats bör vara tillräckligt stort (om möjligt motsvara medelstor och storskalig produktion) för att säkerställa nödvändig lastning av den konstruerade kontrollutrustningen utan att ändra den. Om produktionen är diversifierad och satsens volym är liten, rekommenderas det att kombinera produkter av olika produktionspartier och typer i grupper enligt allmänna tekniska förutsättningar för täthetskontroll, vilket gör det möjligt att använda ett enda kontrollschema och instrumentering, som samt gruppera enligt liknande konstruktioner av produktkroppar och deras ingångskanaler, vilket möjliggör användning av vanliga tätningselement, lastnings- och fixeringsanordningar i konstruktionen. Här är det nödvändigt att analysera produktdesigners lämplighet och kraven på tekniska förhållanden för deras läckagetestning för automatisering av denna operation. Rationell produktgruppering gör att du kan designa utrustning med maximal prestanda och minsta justering för att styra olika typer av produkter. Till exempel kan högtryckspneumatisk automationsanordning grupperas enligt samma specifikationer för tryckluftsläckagekontroll (med testtrycket 0,63 MPa och 1,0 MPa, samt samma tillåtna läckage), genom en liknande konstruktion av pneumatiken inloppskanal, vilket gör det möjligt att använda den i den utrustning som håller på att utvecklas. i det första fallet en gemensam styrenhet och i den andra - samma tätningsanordning (ände eller inre läpp). Detta steg slutar med att bestämma prestandan hos den designade utrustningen, ett exempel på hur beräkningen diskuteras i avsnittet

I den andra fasen av konstruktionen bestäms behovet av omjustering av den konstruerade enheten, vilket bör ge följande förutsättningar: styrsystemets förmåga att fungera med hänsyn till olika tider för testning av föremål under tryck; justering av mät- och styrenheten till olika tillåtna värden för provgasläckage, samt till olika testtrycksnivåer. Därefter bör valet av kontrollmetod och sätten för dess genomförande göras. Preliminära tekniska villkor för täthetskontroll bör beaktas vid analys av de tekniska specifikationerna. Här bör i regel företräde ges till typiska, omfattande kontroll- och mätanordningar. Men i vissa fall rekommenderas det att utveckla en speciell styrenhet som helt uppfyller kraven för den konstruerade maskinen eller halvautomatiska maskinen, till exempel enligt kravet på omjustering av enheter, testtrycksområdet. Exempel på beräkning och tillämpning av kontrollutrustning diskuteras i avsnitt 4.3 och 4.4.

I den tredje designfasen väljs nivån på automatisering och anpassningsförmåga för hela enheten. Läckagetestmaskiner inkluderar enheter som utför hela processen för täthetskontroll, inklusive sortering, samt lastning och lossning av produkter utan att en operatör deltar. Automatiserade enheter (halvautomatiska enheter) för täthetskontroll inkluderar enheter som operatören deltar i. Han kan till exempel utföra laddning - lossning av testobjektet, sortera i "Bra" och "Avvisar" enligt informationen från kontroll- och mätenheten utrustad med ett automatiskt registreringselement. I detta fall utförs den allmänna kontrollen av enheten, inklusive transportenhetens drivning, fastspänning - avspänning (fixering), produkttätning, kontrolltidsfördröjning och andra funktioner automatiskt. Framtidsplaner för automatisering av täthetskontroll med den manometriska metoden diskuteras i avsnitt 4.2.

Efter att ha bedömt automatiseringsnivån är nästa viktiga uppgift att välja och analysera layoutdiagrammet som ska ritas i skala. Det låter dig rationellt ordna alla enheter på den designade utrustningen. Här bör särskild uppmärksamhet ägnas åt valet av lastningsposition - lossning av produkten, rörelsebanan för lastutrustning. Problemen är relaterade till det faktum att laddade produkter (testobjekt) som regel har en komplex rumslig konfiguration, därför är det svårt att orientera, greppa och hålla. På grund av detta krävs skapandet av särskild orienterings- och lastnings- och lossningsutrustning, vilket inte alltid är acceptabelt av ekonomiska skäl, så manuell lastning kan vara en rationell lösning. Som en adekvat lösning på problemet rekommenderas att överväga användningen av industriella manipulatorer och robotar. Exempel på val och beräkning av parametrarna för en del hjälputrustning ges i avsnittet

Nästa viktiga designstadium är valet av styrsystem och syntesen av kontrollschemat. Här bör du följa rekommendationerna och metoderna för att utveckla styrsystem för teknisk utrustning som ges i litteraturen. Valet av luftberedningssystemet är ganska enkelt, eftersom det är väl utvecklat och omfattat i litteraturen. Men att underskatta vikten av denna fråga kan leda till ökad förorening av tryckluften (mekaniska föroreningar, vatten eller olja) som används som testgas, vilket allvarligt kommer att påverka kontrollens noggrannhet och tillförlitligheten för utrustningen som helhet. Kraven för luft som används i pneumatiska styr- och mätanordningar anges i GOST 11662-80 "Luft för att driva pneumatiska enheter och automationsutrustning. 1 I detta fall får föroreningsklassen inte vara lägre än den andra i enlighet med GOST 17433- 80.

När du väljer ett testtrycksförsörjningsschema bör man ta hänsyn till dess obligatoriska stabilisering med hög noggrannhet, behovet av att ansluta till ett roterande klockbord eller annan rörlig utrustning, samt samtidig strömförsörjning av ett stort antal styrenheter. Dessa frågor behandlas i exemplet med ett automatiserat stativ för täthetskontroll i avsnitt 4.4.

I slutskedet utförs en expertbedömning av projektet med en automatiserad enhet för täthetskontroll. Här är det lämpligt att bedöma projektet kollektivt, enligt vissa kriterier, med engagemang av specialister från avdelningen där implementeringen av den enhet som utvecklas är tänkt. En ekonomisk bedömning av projektet görs sedan. Baserat på de slutsatser som fattas fattas slutliga beslut om vidareutveckling av arbetsdokumentation, skapande och implementering av en automatisk eller automatiserad enhet för täthetskontroll för detta projekt.

Kavalerov, Boris Vladimirovich

Izvestia VolgGTU 65 UDC 620.165.29 G. P. Barabanov, V. G. Barabanov, I. I. Lupushor AUTOMATION OF TIGHTNESS CONTROL OF GAS PIPELINE VALVES Volgograd State Technical University E-post: [e -postskyddad] Metoder för automatisering av kontrollen av tätheten av gasrörledningens avstängning och omkopplingsventiler övervägs. Konstruktiva diagram över enheter presenteras, vilket gör det möjligt att i praktiken implementera metoder för att automatisera kontrollen av tätheten hos olika gasbeslag. Nyckelord: täthetskontroll, gasbeslag, testtryck. Automatiseringsmetoder för hermeticitetskontroll av gasrörslangar och växelbeslag övervägs. Strukturella system för enheter som gör det möjligt att realisera i praktiken hermetisk kontroll av olika gasarmaturer automatiseringsmetoder ges. Nyckelord: hermetisk kontroll, gasbeslag, testtryck. Vid tillverkning av gasledningar för industri- och hushållsapparater är det sista steget i produktionen kontrollen av parametern "täthet", som består i att upptäcka oacceptabla gasläckor under driften av dessa enheter. Gasledningar inkluderar ventiler, grindar, gasspisar, etc. Eliminering av gasläckor under driften av rörledningar ökar tillförlitligheten, effektiviteten, säkerheten och miljövänligheten för både industriella och hushållsapparater. Kontrollen av tätheten hos lågtrycksrörledningsventiler beror emellertid på ett antal problem som är förknippade med både arbetskraft i kontrollprocessen och designfunktionerna hos dessa produkter. Så när du kontrollerar tätheten i kranarna på en hushållsgasspis är testtrycket begränsat till 0,015 MPa. Detta styrförhållande förklaras av det faktum att vid ett högre testtryck förstörs den viskösa grafittätning som separerar ventilens arbetshålrum. Att kontrollera tätheten med kända medel vid ett så lågt testtryck garanterar inte den nödvändiga noggrannheten och prestandan. Lösningen av dessa problem i förhållandena för storskalig produktion av gasledningsventiler är möjlig genom att välja en rationell metod för att övervaka tätheten och automatisera kontrollprocessen. Analys av funktionerna för kontroll av tätheten hos lågtrycksrörledningsventiler, till exempel för hushållsgasapparater när det gäller noggrannhet och möjligheten till automatisering av tester, gjorde det möjligt att urskilja två lovande system som implementerar den manometriska metoden kontroll. Denna metod består i att skapa värdet för testtrycket i den kontrollerade produktens kavitet, bestämt av kraven för kontroll, med den efterföljande jämförelsen av trycket i början och i slutet av testerna. En indikator på ett produktläckage är en förändring av testtrycket med en viss mängd under en tidsperiod som fastställs av kontrollförhållandena. Som studier har visat är det lämpligt att använda denna metod när man övervakar tätheten hos produkter med en arbetsvolym på högst 0,5 liter, eftersom kontrolltiden ökar avsevärt med en ökning av testkammarens volym. Ett av de schematiska diagrammen för läckagekontrollanordningen med minskningen av testtrycket visas i fig. 1. Luft från tryckkällan genom filter 1 och stabilisator 2, med hjälp av vilket det erforderliga ingångstrycket på 0,14 MPa ställs in enligt tryckmätaren 3, matas till inloppet på den pneumatiska omkopplaren 4. Från utloppet på pneumatisk omkopplare 4, kommer luft samtidigt in i anordningens mätledning och membrankammaren 15 klämanordning 11. Anordningens mätledning är byggd på principen om en jämviktsbro med referens- och mätkretsar. Referenskretsen består av ett seriekopplat oreglerat pneumatiskt motstånd 7 och ett justerbart pneumatiskt motstånd 8, som bildar en gasreglage (visas med en prickad linje). Mätkretsen bildas av ett oreglerat pneumatiskt motstånd 9 och en styrd ventil 13. Tryckluft kommer in i referens- och mätkretsarna 66 Izvestia VolgGTU under ett testtryck på 0,015 MPa, som ställs in med ett börvärde 5. Ett jämförelseelement 6 ingår i mätbryggans diagonal, vars utgång är ansluten till en pneumatisk indikator 14. Jämförelseelement 6 drivs av tryckluft vid ett tryck av 0,14 MPa. Med hjälp av ett justerbart pneumatiskt motstånd 8 och en referenskrets ställs det tillåtna läckagevärdet in. Trycket från gasavdelaren tillförs jämförelseelementets nedre blindkammare 6. Elementets övre blindkammare är ansluten till kanalen mellan det pneumatiska motståndet 9 och den styrda ventilen 13. Efter installation av den styrda ventilen 13 och fastspänning i anordningen 11 kommer ett tryck som är proportionellt mot mängden luftläckage att upprättas i mätkretsen genom kontrollerad kran 13. Fig. 1. Diagram över en läckagekontrollanordning baserad på en minskning av testtrycket Om läckagevärdet är lägre än det tillåtna värdet blir trycket högre än referenstrycket och signalen vid utgången från jämförelseelementet 6 frånvarande, dvs. testventilen 13 anses vara tätad. I händelse av att läckagevärdet överstiger det tillåtna värdet, kommer trycket att bli mindre än referensvärdet, vilket kommer att leda till omkoppling av jämförelseelementet 6 och högt tryck kommer att visas vid dess utgång, vilket kommer att signaleras av den pneumatiska indikatorn 14 . I detta fall anses testventilen 13 läcka. För att installera och täta ventilen 13 i styranordningen används en klämanordning 11, som innehåller en ihålig stång 10 fixerad på kammarens 15 membran, genom vilken testtrycket kommer in i den kontrollerade ventilens 13 hålrum. I detta fall sätts en elastisk gummimuff 12 på stången 10. Efter att tryckluften har matats till membrankammaren 15 rör sig stången 10 nedåt. I detta fall komprimeras gummihylsan 12 och ökar i diameter och passar tätt mot den inre ytan av den styrda ventilen 13, vilket ger en tillförlitlig tätning av fogen under testet. Låsningen av den styrda ventilen 13 och förberedelsen av pressanordningen 11 för installationen av nästa ventil för installationen av nästa ventil utförs genom att slå på den pneumatiska omkopplaren 4. Funktionen för kretsen för denna enhet kan beskrivas enligt följande ekvationer: för kontrollobjekt med ett tillåtet läckage av testgasen, det vill säga som betraktas som hermetiska t⋅ At pi - ≥ pe V för testobjekt med testgasläckage som överstiger det tillåtna, det vill säga som anses vara läckande t⋅U pi -< pэ, V где У – суммарная утечка индикаторного газа; t – время контроля; V – контролируемый на герметичность объем в объекте; pи – давление в измерительной цепи; pэ – величина давления в эталонной цепи. 67 На рис. 2 приведена принципиальная схема устройства контроля герметичности изделий, имеющих две смежные полости, между которыми возможна утечка газа. Устройство состоит из системы управления, которая содержит реле времени 1, триггер со счетным входом 2 и коммутирующую кнопку 3. При этом реле времени 1 подключено к электромагнитным приводам вентилей. 4 и 5, инверсный выход триггера 2 – к приводам клапанов 6 и 7, каналы которых соединены с датчиками давления 8 и 9, а также с полостями П1 и П2 контролируемого изделия 11. Выходы датчиков 8 и 9 подключены к отсчетному блоку 10. Устройство работает следующим образом. После выдачи входного сигнала кнопкой 3 на реле времени 1 открываются вентили 4 и 5. Этим обеспечивается подключение полости контролируемого изделия 11 через нормально открытый канал клапана 6 к источнику вакуума и полости П2 через нормально открытый канал клапана 7 – к источнику избыточного давления газа. Рис. 2. Схема с изменением направления перепада давления в контролируемом изделии После того, как в полости П1 создастся заданный требованиями контроля уровень вакуума (0,015 МПа), а в полости П2 – заданный уровень избыточного давления (0,015 МПа), происходит срабатывание реле времени 1 и отключаются вентили 4 и 5. С этого момента начинается процесс контроля герметичности изделия 11. Результат контроля определяется по показаниям отсчетного блока 10, сравнивающего сигналы от датчика 8, контролирующего повышение давления в полости П1, и датчика 9, контролирующего понижение давления в полости П2. В случае обнаружения негерметичности испытание прекращается и изделие бракуется. Если датчики 8 и 9 не регистрируют на- рушение герметичности изделия 11, то осуществляется второй этап испытания. Выдается повторный входной сигнал на реле времени 1 и триггер 2. При этом сигнал управления появится на инверсном выходе триггера 2 и переключит клапаны 6 и 7, а реле времени 1 повторно включит вентили 4 и 5. Полость П1 контролируемого изделия 11 окажется подсоединенной к источнику избыточного давления газа, а полость П2 – к источнику вакуума. На этом этапе испытаний в полости П1 контролируется понижение давления, а в полости П2 – повышение давления газа. Если датчики 8 и 9 не зарегистрируют негерметичность изделия 11 и на втором этапе испытаний, то оно считается годным. 68 ИЗВЕСТИЯ ВолгГТУ Особенностью реализуемого в устройстве (рис. 2) способа контроля герметичности является создание двукратного изменения направления перепада давления в контролируемом изделии, т. е. проведение испытаний в два этапа для учета различных условий истечения газа в разных направлениях через микродефекты в уплотнительном элементе контролируемого изделия при их наличии. Кроме того, создание разрежения в одной полости и избыточного давления в смежной полости не превышает абсолютной величины допустимого давления на уплотнительный элемент, но при этом создает в два раза больший перепад давления в местах возможной утечки газа. Это позволяет повысить надежность и точность контроля герметичности газовой арматуры, уменьшить его продолжительность. Схемы и принцип действия рассмотренных устройств допускают автоматизацию процесса контроля герметичности газовой арматуры, что позволит существенно увеличить производительность испытаний и практически исключить выпуск негерметичных изделий. БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1. ГОСТ 18460–91. Плиты газовые бытовые. Общие технические условия. – М., 1991. – 29 с. 2. Барабанов, В. Г. К вопросу об исследовании манометрического метода испытаний на герметичность / В. Г. Барабанов // Автоматизация технологических производств в машиностроении: межвуз. сб. науч. тр. / ВолгГТУ. – Волгоград, 1999. – С. 67–73. 3. А. С. № 1567899 СССР, МКИ G01М3/26. Способ испытания двухполостного изделия на герметичность / Г. П. Барабанов, Л. А. Рабинович, А. Г. Суворов [и др.]. – 1990, Бюл. № 20. УДК 62–503.55 Н. И. Гданский, А. В. Карпов, Я. А. Саитова ИНТЕРПОЛИРОВАНИЕ ТРАЕКТОРИИ ПРИ УПРАВЛЕНИИ СИСТЕМОЙ С ОДНОЙ СТЕПЕНЬЮ СВОБОДЫ ГОУВПО Московский государственный университет инженерной экологии E-mail: [e -postskyddad] När man använder prognoser vid kontroll av engrads system blir det nödvändigt att konstruera en bana som passerar genom tidigare uppmätta nodpunkter. En styckvis polynomkurva bestående av Fergusson -splines övervägs. Artikeln tillhandahåller en metod för delberäkning av spline -koefficienter, vilket kräver betydligt färre beräkningsoperationer jämfört med den traditionella metoden. Nyckelord: lastmodeller, prognoser, splines. Det är nödvändigt att konstruera banan, som passerar genom de tidigare uppmätta nodpunkterna, när man använder förutsägelsen i styrsystem. För detta ändamål används en polynomisk styckvis kurva bestående av Ferguson spline. Detta dokument presenterar en metod för att beräkna koefficienterna för dessa splines, som kräver betydligt färre beräkningsoperationer än den traditionella metoden. Nyckelord: modellera den externa belastningsverkan, förutsägelse, splines. I digitala rörelsekontrollsystem i enstegssystem föreslås att modellera den externa belastningen M (t, φ (t)) längs φ-koordinaten i form av en uppsättning konstantkoefficienter Mk. I detta fall är det momentana värdet M (t, φ (t)) skalprodukten M (t, ϕ (t)) = M k, ϕk (t), i vilken vektorn () torus ϕk (t) beror endast på t och derivat av ϕ med avseende på t. Med denna metod för att representera den externa belastningen, för att beräkna kontrollåtgärden i detta system, används arbete A, som måste utföras av frekvensomriktaren under en given kontrollperiod: Ai = ti +1 ∫ (М k, ϕk (t) ) ϕ ′ (t) dt. ti Såsom följer av den allmänna formen för formlerna för М och Аi innehåller de inte uttryckligen funktionen ϕ (t), utan endast dess derivat. Denna allmänna egenskap hos lösningsmetoden kan användas för att förenkla hjälpuppgiften att interpolera axelrörelsens bana längs dess knutpunkter. Antag att vi får en ordnad uppsättning bana noder Рi = (ti, ϕi) (i = 0, ..., n). För att konstruera en styckvis polynomkurva ϕ (t) av den andra graden av jämnhet som passerar

Kapitel 1 Analys av tillståndet i problemet med automatisering av kontroll av täthet och formulering av forskningsproblemet.

1.1 Grundläggande termer och definitioner som används i denna studie.

1.2 Egenskaper för gasventilens täthetsreglering II

1.3 Klassificering av gastestmetoder och analys av möjligheten att använda dem för att kontrollera gasbeslagens täthet.

1.4 Granskning och analys av metoder för automatisk kontroll av täthet enligt den manometriska metoden.

1.4.1 Primära omvandlare och sensorer för automatiska läckagekontrollsystem.

1.4.2 Automatiserade system och enheter för täthetskontroll.

Studiens syfte och mål.

Kapitel 2 Teoretisk studie av mätläckagetestmetod.

2.1 Bestämning av gasflödesregimer i testobjekt.

2.2 Studie av komprimeringsmetoden för att testa för täthet.

2.2.1 Undersökning av tidsberoende i kontrollen av täthet med hjälp av komprimeringsmetoden.

2.2.2 Undersökning av täthetskontrollens känslighet genom komprimeringsmetoden med avstängning.

2.3 Undersökning av en jämförelsemetod med kontinuerlig tillförsel av testtryck.

2.3.1 Schema för täthetskontroll enligt jämförelsemetoden med kontinuerlig tillförsel av testtryck.

2.3.2 Undersökning av tidsberoenden under täthetskontroll med jämförelsemetoden.

2.3.3 Studie av täthetskontrollens känslighet genom jämförelsemetoden med kontinuerlig tillförsel av testtryck.

2.3.4 Jämförande utvärdering av täthetskontrollens känslighet med hjälp av komprimeringsmetoden med cut-off och jämförelsemetod.

Slutsatser för kapitel 2.

Kapitel 3 Experimentell studie av parametrarna för täthetskontrollkretsarna, gjorda på grundval av jämförelsemetoden.

3.1 Experimentell installation och forskningsteknik.

3.1.1 Beskrivning av den experimentella installationen.

3.1.2 Forskningsmetodik för täthetskontrollkretsar.

3.2 Experimentell studie av täthetskontrollkretsen baserad på jämförelsemetoden.

3.2.1 Bestämning av karaktäristiken p = / ( / /) för täthetsreglerkretsens ledningar.

3.2.2 Undersökningar av tidskarakteristika för täthetskontrollkretsens ledningar med jämförelsemetoden.

3.2.3 Studie av de statiska egenskaperna hos läckagekontrollkretsens mätledning.

3.3. Experimentell studie av en enhet för täthetskontroll, utförd på basis av en jämförelsemetod.

3.3.1 Studie av en modell av en anordning för läckagekontroll med en differenstryckssensor.

3.3.2 Utvärdering av noggrannhetskarakteristika för anordningar för täthetskontroll, gjorda enligt jämförelsesschemat.

3.4 Sannolikhetsbedömning av tillförlitligheten hos sorteringsprodukter vid kontroll av tätheten med jämförelsemetoden.

3.4.1 Experimentell undersökning av fördelningen av tryckvärdet som motsvarar testgasens läckage i en sats produkter.

3.4.2 Statistisk bearbetning av experimentets resultat för att bedöma sorteringens tillförlitlighet.

4.3 Utveckling av läcksensorer med förbättrad prestanda.

4.3.1 Läcksensors design.

4.3.2 Matematisk modell och algoritm för beräkning av läcksensorn.

4.4 Utveckling av ett automatiserat stativ för täthetskontroll

4.4.1 Design av ett automatiserat stativ med flera lägen.

4.4.2 Val av parametrar för läckagekontrollkretsar.

4.4.2.1 Metod för att beräkna parametrarna för täthetskontrollkretsen med hjälp av komprimeringsmetoden med avstängning.

4.4.2.2 Metod för att beräkna parametrarna för täthetskontrollkretsen med jämförelsemetoden.

4.4.3 Bestämning av prestanda för den automatiska testbänken för täthetskontroll.

4.4.4 Bestämning av parametrarna för tätningstätningarna för det automatiska stativet.

4.4.4.1 Metod för beräkning av tätningsanordning med cylindrisk krage.

4.4.4.2 Metod för beräkning av den mekaniska tätningen.

Avhandling introduktion (del av abstraktet) om ämnet "Automatisering av gasventilens täthetsreglering baserat på den manometriska testmetoden"

Gasventilens täthetsreglering är en mödosam, tidskrävande och komplex process. Till exempel, vid tillverkning av pneumatisk miniapparat, tar det 25-30% av den totala arbetsintensiteten och upp till 100-120% av monteringstiden. Detta problem i storskalig och massproduktion av gasarmaturer kan lösas med hjälp av automatiserade metoder och kontroller, vilket måste säkerställa erforderlig noggrannhet och produktivitet. I verkliga produktionsförhållanden är lösningen på detta problem ofta komplicerad av användningen av kontrollmetoder som ger den nödvändiga noggrannheten, men är svåra att automatisera på grund av metodens komplexitet eller testutrustningens särdrag.

Cirka tio metoder har utvecklats för att testa tätheten av produkter endast med hjälp av ett gasformigt testmedium, för implementering av vilka mer än hundra olika metoder och kontrollmedel har skapats. Studierna av A.S. Zazhigin, A.I. Zapunny, V.A.Lanis, L.E. Levina, V.B. Lembersky, V.F. Rogal, S.G. Sazhina ägnas åt utvecklingen av den moderna teorin och praktiken för täthetskontroll., Tru-shchenko A.A., Fadeeva M.A., Feldman L.S.

Analys av utrustningens egenskaper och huvudegenskaperna hos de gastäthetstestmetoder som mest används i branschen gjorde det möjligt att dra slutsatsen att användningen av jämförelsemetoden och komprimeringsmetoden, som implementerar den manometriska metoden, är lovande för automatisering av gasventilens täthetskontroll. I den vetenskapliga och tekniska litteraturen uppmärksammas dessa testmetoder lite på grund av deras relativt låga känslighet, men det noteras att de lättast automatiseras. Samtidigt finns det inga rekommendationer för val och beräkning av parametrarna för täthetskontrollenheter, gjorda enligt jämförelsesschemat med en kontinuerlig tillförsel av testtryck. Därför forskning inom gasdynamik för döda och flödande tankar som element i kontrollscheman, liksom gastryckmätningstekniker som grund för att skapa nya typer av omvandlare, sensorer, enheter och system för automatisk kontroll av täthet av produkter lovande för användning vid tillverkning av gasarmaturer.

Arbetet består av en introduktion, fyra kapitel, allmänna slutsatser, en bibliografi och en bilaga.

I bilagan presenteras egenskaperna hos gasläckagetestmetoder och tidsberoende för möjliga sekvenser av förändringar i gasflödesregimerna i flödestanken.

Liknande avhandlingar inom specialiteten "Automatisering och kontroll av tekniska processer och produktion (efter bransch)", 05.13.06 kod VAK

Metodiska och teoretiska grunder för automatisering av testprodukter för flyg- och raketteknik på roterande bänkar 2001, doktor i tekniska vetenskaper Kazantsev, Vladimir Petrovich
Termokondometrisk enhet för övervakning av läckage av potentiellt farliga gaser baserat på fälteffekttransistorer 2000, kandidat för tekniska vetenskaper, Veryaskina, Olga Borisovna
Förbättring av metoder för att bedöma ventilernas kvalitet och driftsäkerhet under förhållandena för huvudgasledningar: På exemplet med LLC "Severgazprom" 2005, kandidat för tekniska vetenskaper Adamenko, Stanislav Vladimirovich
Datormätning och teknikkomplex för automatisk justering av tryckmätare 2004, kandidat för tekniska vetenskaper Kuznetsov, Alexander Alexandrovich
Metoder och metoder för teknisk diagnostik av NPP -utrustningens täthet 2000, doktor i tekniska vetenskaper Davidenko, Nikolay Nikiforovich

Avslutning av avhandlingen om ämnet "Automatisering och kontroll av tekniska processer och produktion (efter bransch)", Barabanov, Viktor Gennadievich

4. Resultaten av studien av läckagekontrollsystem baserade på jämförelsemetoden med en kontinuerlig tillförsel av testtryck avslöjade en skillnad mellan teoretiska och experimentella egenskaper vid deras arbetsavsnitt på högst 5%, vilket gjorde det möjligt att bestämma beroenden för att välja driftsparametrar för motsvarande styr- och sorteringsanordningar.

5. En experimentell studie av en experimentell modell av en enhet för övervakning av tätheten vid läckhastighet och testtryck som motsvarar de tekniska egenskaperna hos seriell pneumatisk utrustning, bekräftade möjligheten att skapa automatiska styr- och sorteringsanordningar baserat på jämförelsemetoden, vars fel inte överstiger 3,5%och känsligheten motsvarar det angivna känslighetsområdet för mätläckagetestmetoden.

6. En metod för sannolikhetsbedömning av tillförlitligheten hos sorteringsprodukter med parametern "täthet" har fastställts, och på grundval av detta föreslås rekommendationer för att inrätta automatiserade styr- och sorteringsanordningar baserade på jämförelsemetoden.

7. Typiska system för automatisering av den manometriska metoden för att testa täthet och rekommendationer för utformning av automatiserad utrustning för övervakning av täthet föreslås.

8. En konstruktion av en täthetssensor med förbättrade prestandaegenskaper, skyddad av RF -patent nr 2156967, har utvecklats, en matematisk modell och en metod för dess beräkning har föreslagits, vilket gör det möjligt att utvärdera egenskaperna hos denna typ av sensorer i designstadiet.

9. Utformningen av ett automatiserat flerställningsställ för täthetskontroll, skyddat av Ryska federationens patent nr 2141634, nr 2194259, och rekommendationer för att bestämma stativets driftsparametrar, beroende på erforderlig prestanda; en metod för att beräkna en läckagekontrollanordning genom att jämföra med en kontinuerlig tillförsel av testtryck, som används i stativets konstruktion, och metoder för att beräkna två typer av tätningsanordningar som säkerställer tillförlitlig installation av de testade produkterna på arbetsställningar för stativet, vilket utökar möjligheterna hos konstruktörer av automatiserad utrustning för täthetskontroll föreslås.

10. Alla beräkningsmetoder som används för att automatisera täthetskontroll presenteras i form av algoritmer, som tillsammans med sina typiska scheman och konstruktioner gör det möjligt att skapa CAD -utrustning för att automatisera den manometriska metoden för täthetstestning.

Lista över avhandling forskningslitteratur Barabanov, kandidat för tekniska vetenskaper, Viktor Gennadievich, 2005

1. Automatiska enheter, regulatorer och datasystem: Handbok. 3: e upplagan Reviderad och lägg till. / B.D. Kosharsky, T.Kh. Beznovskaya, V.A. Beck och andra; Under totalt. red. B.D. Kosharsky- L.: Mashinostroenie, 1976.- 488 sid.

2. Ageikin D.I., Kostina E.N., Kuznetsova N.N. Kontroll- och regleringssensorer: Referensmaterial. 2: a uppl., Rev. och lägg till. - M.: Maskinteknik, 1965.-928 s.

3. Azizov A.M., Gordov A.N. Mätomvandlarnas noggrannhet. -M.: Energiya, 1975.-256 s.

4. Afanasyeva L.A., Karpov V.I., Levina L.E. Problem med metrologisk säkerhet för täthetskontroll // Defektoskopi. -1980. -Nr 11.P. 57-61.

5. Babkin V.T., Zaichenko A.A., Alexandrov V.V. Täthet hos fasta anslutningar av hydraulsystem. M.: Mashinostroenie, 1977. - 120 sid.

6. Trummor V.G. Om studien av den manometriska metoden för att testa för täthet // Automatisering av teknisk produktion inom maskinteknik: Interuniversitet. Lör. vetenskaplig. tr. / VolgGTU Volgograd, 1999. - S. 67-73.

7. Trummor V.G. Algoritm för att välja tidskarakteristik för differentialläckagekontrollkretsen // Automatisering av teknisk produktion inom maskinteknik: Interuniversitet. Lör. vetenskaplig. tr. / VolgSTU Volgograd, 2001. -S. 92-96.

8. Trummor V.G. Automatisering av kvalitetskontroll av gasutrustningsenhet // Teknik och teknik för maskinsamling (TTMM-01): Mater. IV Int. Vetenskapligt och tekniskt Konf. Rzeszow, 2001.-S. 57-60.

9. Trummor V.G. Produktivitet hos automatiserade stativ för övervakning av tätheten i diskreta kontinuerliga åtgärder // Automatisering av teknisk produktion inom maskinteknik: Interuniversitet. Lör. vetenskaplig. tr. / VolgGTU.-Volgograd, 2002.S. 47-51.

10. Trummor V.G. Gasläckagekontroll vid industriella och inhemska installationer // Processer och utrustning för ekologisk produktion: Material från VI traditionell vetenskaplig. Teknik. Konf. OSS -länder / VolgGTU m.fl. - Volgograd, 2002. -P. 116-119.

11. Trummor V.G. Anordning för automatisk fastspänning och tätning av gaskranar vid täthetstest // Automatisering av teknisk produktion inom maskinteknik: Interuniversitet. Lör. vetenskaplig. tr. / VolgSTU Volgograd, 2003.-S. 75-79.

12. Trummor V.G. Undersökning av tidsberoende för täthetskontrollkretsen med hjälp av jämförelsemetoden. VolgSTU. Ser. Automatisering av tekniska processer inom maskinteknik: Interuniversitet. Lör. vetenskapliga artiklar. Volgograd, 2004.-Iss. 1.- S. 17-19.

13. Belyaev M.M., Khitrovo A.A. Flödesmätning i stort område // Sensorer och system. 2004. -nr 1. -S. 3-7.

14. Belyaev N.M., Uvarov V.I., Stepanchuk Yu.M. Pneumohydrauliska system. Beräkning och design / Ed. N.M. Belyaeva. M.: Högre. Shk., 1988.-271 s.

15. Beloshitskiy A.P., Lanina G.V., Simulik M.D. Analys av felet i "bubbla" -metoden för mätning av låga gasflödeshastigheter. // Mätinstrument. 1983.-Nr 9.-S.65-66.

16. Boytsova T.M., Sazhin S.G. Pålitlighet för automatisk kontroll av produkternas täthet. // Felsökning. 1980. -Nr. 12. -S. 39-43.

17. Bridley K. Mätgivare: Referenshandbok: Per. från engelska Moskva: Energiya, 1991.- 144 sid.

18. Vakuumteknik: Handbok / E.S. Frolov, V.E. Minaichev, A.T. Alexandrova och andra; Under totalt. red. E.S. Frolova, V.E. Minaicheva. M.: Mashinostroenie, 1985.- 360 s.

19. Wigleb G. Sensorer: Per. med honom. -M.: Mir, 1989. -196 sid.

20. Vlasov-Vlasyuk OB Experimentella metoder inom automation. M.: Mashinostroenie, 1969.-412 sid.

21. Vodyanik V.I. Elastiska membran. M.: Mashinostroenie, 1974.-136 s.

22. Gusakov B.A., Kabanov V.M. En enkel enhet för att räkna bubblor vid testning av pneumatiska enheter för täthet. Izmeritelnaya tekhnika. 1979. Nej. Yu-S. 86-87.

23. Gusev V.I., Zavodko I.V., Karpov A.A. Hallavkännande element av heliumarsenid och sensorer baserade på dem // Instrument och styrsystem. 1986, nr 8.-C. 26-27.

24. Diershtein M.B., Barabanov V.G. Funktioner i konstruktionen av automatiseringssystem för övervakning av tätheten hos avstängningsventiler // Automatisering av teknisk produktion inom maskinteknik: Interuniversitet. Lör. vetenskaplig. tr. / VolgGTU. - Volgograd, 1997. 31-37.

25. Diperstein M.B., Barabanov V.G. Utveckling av en typisk matematisk modell av trycklarm // Automatisering av teknisk produktion inom maskinteknik: Interuniversitet. Lör. vetenskaplig. tr. / VolgGTU. - Volgograd, 1999.S. 63-67.

26. M.B. Diershtein. V.G. Barabanov Automatisering av kvalitetskontroll av gasavstängningsventiler med täthetsparametern // Automatisering av teknisk produktion inom maskinteknik: Interuniversitet. Lör. vetenskaplig. tr. / VolgGTU-Volgograd, 2000.- S. 14-18.

27. Dmitriev V.N., Gradetskiy V.G. Grunderna i pneumatisk automation. M.: Mashinostroenie, 1973.- 360 s.

28. Dmitriev V.N., Chernyshev V.I. Beräkning av temporala egenskaper hos genomflödiga pneumatiska kamrar // Automation och telemekanik. 1958. - T. XIX, nr 12. -MED. 1118-1125.

29. Zhigulin Yu.N. Läckagekontroll av stora behållare // Mätutrustning. 1975. - Nr 8 - S. 62-64.

30. Zalmanzon JI.A. Aerohydrodynamiska metoder för att mäta ingångsparametrar för automatiska system. Moskva: Nauka, 1973.- 464 sid.

31. Zalmanzon JI.A. Flödeselement för pneumatiska styr- och övervakningsanordningar. M.: AN SSSR, 1961.- 268 sid.

32. Zapunny A.I., Feldman JI.C., Rogal V.F. Läckagekontroll av strukturer. Kiev: Tekhshka, 1976.- 152 sid.

33. Maskinteknik och instrumenttillverkande produkter. Läckagetestmetoder. Allmänna krav: GOST 24054-90. M. 1990.- 18 s.

34. Karandina V.A., Deryabin N.I. Ny installation för täthetskontroll UKGM-2 // Instrument och styrsystem. 1973. -Nr. 9- S. 49-50.

35. Karataev R.N., Kopyrin M.A. Konstanta differenstrycksflödesmätare (rotametrar). M.: Mashinostroenie, 1980.- 96 sid.

36. Kogan I.III., Sazhin S.G. Design och justering av pneumoakustiska mätanordningar. M.: Mashinostroenie, 1980.- 124 s.

37. Kolman-Ivanov E.E. Automatiska maskiner för kemisk produktion. Teori och beräkning - M.: Mashinostroenie, 1972.296 s.

38. Kontroll- och mätmaskiner och anordningar för automatiska ledningar. / M.I. Kochenov, E.L. Abramzon, A.S. Glikin och andra; Under totalt. red. MI. Koche-nova. M.: Mashinostroenie, 1965.- 372 sid.

39. Kreml P.P. Flödesmätare och kvantitetsräknare: Handbok. 4: e upplagan, Rev. Och lägg till. JI.: Maskinteknik. Leningrad. Gren, 1989.- 701 sid.

40. Kuznetsov M.M., Usov B.A., Starodubov B.C. Design av automatiserad produktionsutrustning. M.: Mashinostroenie, 1987.-288 s.

41. Levina L.E., Sazhin S.G. Allmänna egenskaper och problem med modern läckageteknik. // Felsökning. 1978. -Nr. 6. -S. 6-9.

42. Levina L.E., Sazhin S.G. Gauge metod för täthetskontroll. // Felsökning. 1980. - Nr 11. - S. 45-51.

43. Levina L.E., Pimenov V.V. Metoder och apparater för övervakning av täthet i vakuumutrustning och instrumenttillverkande produkter. M.: Mashinostroenie, 1985.-70 s.

44. Lembersky V. B. Designprinciper för pneumatiska och hydrauliska testoperationer // Mätutrustning. 1979. - Nr 1. - S. 44-46.

45. Lembersky V.B., Vinogradova E.S. På flödesregimens inflytande på tolkningen av resultaten från täthetskontrollen. // Felsökning. 1979. Nr 6. - S. 88-94.

46. Lepetov V.A., Yurtsev L.N. Beräkningar och utformning av gummiprodukter. -L.: Chemistry, 1987.-408 s.

47. Makarov G.V. Tätningsanordningar. L.: Maskinteknik, 1973232 s.

48. Icke-destruktiv testning: I 5 kn. Bok. 1. Allmänna frågor. Penetrerande ämneskontroll: En praktisk guide / A.K. Gurvich, I.N. Ermolov, S.G. Sazhin och andra; Ed. V.V. Sukhorukov. M.: Högskola, 1992.- 242 s.

49. Icke-destruktiv testning och diagnostik: Handbok / V.V. Klyuev, F.R. Sosnin, V.N. Filinov och andra; Under totalt. red. V.V. Klyuev. M.: Mashinostroenie, 1995.- 488 sid.

50. Osipovich L.A. Sensorer av fysiska mängder. M.: Mashinostroenie, 1979.- 159 s.

51. Hushålls gasugnar. Allmänna specifikationer: GOST 18460-91. -M.; 1991.-29 s.

52. Pneumatisk miniutrustning: Riktlinjer / Е.А. Ragu-lin, A.P. Fem dörrar, A.F. Karago och andra; Under totalt. red. A.I. Kudryavtsev och V. Ya. Siritsky. -M.: NIIMASH, 1975,84 sid.

53. Pneumatiska anordningar och system inom maskinteknik: Handbok / E.V. Hertz, A.I. Kudryavtsev, O. V. Lozhkin och andra; Under totalt. red. E.V. Hertz. M.: Mashinostroenie, 1981.- 408 sid.

54. Pneumatiska drivenheter. Allmänna tekniska krav: GOST 50696-94. M. 1994.-6 s.

55. Design av pneumatiska anordningar för linjära mätningar BV-ORTM-32-72: Riktlinjer / A.E. Avtsin och V.I. Demin, G.I. Ivanova et al. M.: NIIMASH, 1972. - 308 sid.

56. Rabinovich S.G. Mätfel. L.: Energiya, 1973.-262 s.

57. Rogal V.F. Om att öka tillförlitligheten för mätläckagekontroll // Defektoskopiya. 1978. Nr 9. - S. 102-104.

58. Sazhin S.G. Akustiskt-pneumatiska mätinstrument för övervakning av gas- och vätskeläckage // Izmeritelnaya tekhnika. 1973. Nr 1 - S. 48-50.

59. Sazhin S.G., Lembersky V.B. Automatisering av täthetskontroll av massproducerade produkter. Gorky: Volgo-Vyatka bok. förlag, 1977.-175 s.

60. Sazhin S.G. Klassificering av högpresterande utrustning för övervakning av produkternas täthet. // Felsökning. 1979. - Nr 11. - S. 74-78.

61. Sazhin S.G. Bedömning av testsystemens tröghet för övervakning av produkternas täthet. // Felsökning. 1981.-№ 4.-S. 76-81.

62. Sazhin S.G., Stolbova L.A. Automatiserade enheter för övervakning av produkternas täthet. // Felsökning. 1984. -Nr 8. -S. 3-9.

63. Rörledningsanslutningar. Läckagetestmetoder: GOST 25136-90.-M. 1990.-21 s.

64. Handbok för sannolikhetsberäkningar / V.G. Abezgauz, A.B. Tron, Yu.N. Kopeikin, I.A. Korovin. M.: Voenizdat, 1970.- 536 s.

65. Läckagekontrollmedel: I 3 volymer Vol. 1. Utvecklingsanvisningar för läckagekontrollmedel / Ed. SOM. Zazhigina. M.: Mashinostroenie, 1976.-260 s.

66. Medel för täthetskontroll: I 3 volymer Vol. 2. Industriella medel för täthetsreglering / Ed. SOM. Zazhigina. M.: Mashinostroenie, 1977.-184 s.

67. Teknik för läckagedetektering. Termer och definitioner: GOST 26790-91.- M.; 1991, - 18s.

68. Universellt system av element för industriell pneumatisk automation: Katalog. Moskva: TsNII Priborostr., 1972.- 28 sid.

69. Shkatov E.F. Pneumatisk motstånd differenstryckgivare // Mätutrustning. 1983. - Nr 8. - S. 36-37.

70. Elektriska mätningar av icke-elektriska mängder / A.M. Turichin, P.V. Navitsky, E.S. Levshina och andra; Under totalt. red. P.V. Navitsky. J1.: Energi, 1975.-576 s.

71. Element och anordningar för högtryckspneumoautomatik: Katalog / Е.А. Ragulin, A.V. Nikitsky, A.P. Fem dörrar, etc.; Under totalt. red. A.I. Kudryavtseva, A. Ya. Oksenenko. M.: NIIMASH, 1978.- 156 sid.

72. A.S. 157138 USSR, MKI G 01 L; 42 k, 30/01. En enhet för övervakning av behållarnas täthet / P.M. Smelyansky. 1964, BI nr 19.

73. A.S. 286856 Sovjetunionen, MKI G 01 L 5/00. Enhet för kontroll av täthet / S.G. Sazhin. 1972, BI -nummer 35.

74.A.S. 331267 Sovjetunionen, MKI G 01 L 19/08. Tryckindikator / I.V. Kerin, S.I. Romanenko, N.I. Tumanov V.N. Stafeev, S.F. Yakovleva. 1972, BI nr 9.

75.A.S. 484427 Sovjetunionen, MKI G 01 M 3/26. Gasläckageövervakare / B.C. Vitskäggig, V.N. Stafeev, S.F. Yakovleva. 1975, BI -nummer 34.

76. A.S. 655921 Sovjetunionen, MKI G 01 M 3/02. En anordning för övervakning av tätheten hos låselementen på pneumatisk utrustning / A.P. Gridalov, A.P. Makhov, Yu.P. Mosalev. 1979, BI nummer 13.

77. A.S. 676887 Sovjetunionen, MKI G 01 M 3/02. Enhet för att testa produkter för täthet / S.G. Sazhin, G.A. Zhivchikov, S.T. Starikov et al. 1979, BI nr 28.

78. A.S. 705292 Sovjetunionen, MKI G 01 L 19/08. Tryckindikator / G.P. Barabanov, A.A. Lipatov, Yu.A. Osinsky. 1979, BI -nummer 47.

79.A. S. 1024773 Sovjetunionen, MKI G 01 M 3/02. Gasläckagekontrollanordning / S.G. Sazhin, M.A. Fadeev, V.M. Myasnikov et al. 1983, BI nr 23.

80.A.S. 1167465 Sovjetunionen, MKI G 01 M 3/02. Automatisk maskin för kontroll av tätheten hos ihåliga produkter / L.M. Veryatin, V.E. Galkin, O.E. Denisov et al. 1985, BI nr 26.

81.A.S. 1177707 Sovjetunionen, MKI G 01 M 3/02. Mätningsmetod för att bestämma det totala gasläckaget från produkter / V.M. Myasnikov, A.I. Yurchenko. -1985, BI -nummer 33.

82.A.S. 1303864 Sovjetunionen, MKI G 01 L 19/08. Tryckindikator / G.P. Barabanov, I.A. Morkovin, Yu.A. Osinsky. 1987, BI nr 14.

83.A.S. 1670445 Sovjetunionen, MKI G 01 M 3/02. Stativ för testning av produkter för täthet / Yu.V. Zakharov, A.G. Suvorov, A.I. Soutine et al. 1991, BI nr 30.

84.A.S. 1675706 Sovjetunionen, MKI G 01 L 19/08, 19/10. Tryckindikator / G.P. Barabanov, A.G. Suvorov. 1991, BI nummer 33.

85. Patent 2141634 RF, MKI G 01 M 3/02. Automatiserat stativ för testning av produkter för täthet / V.G. Barabanov, M.B. Dipperstein, G.P. Trummor. 1999, BI nr 32.

86. Patent 2156967 RF, MKI G 01 L 19/08. Tryckindikator / V.G. Barabanov, M.B. Dipperstein, G.P. Trummor. 2000, BI nr 27.

87. Patent 2194259 RF, MKI G 01 M 3/02. Automatiserat stativ för testning av produkter för täthet / V.G. Barabanov, G.P. Trummor. 2002, BI -nummer 34.

88. Ansökan 63-34333 Japan, MKI G 01 M 3/32. Läckagekontrollanordning med automatisk kompensation av mätfel / sökande KK Kosumo keiki nr 56-14844; förklarade 18/09/81; publ. 19/07/89, Bul. Nr 6 -859.

89. Ansökan 63-53488 Japan, MKI G 01 M 3/26. Läckagetestanordning / sökande Obaru Kiki Kote K. K. nr 55-67062; förklarade 05.22.80; publ. 2410,88, Bul. Nr 6 1338.

90. Ansökan nr 63-63847 Japan, MKI G 01 M 3/32. Läckagemetod / sökande K. V. Fukuda. Nr 57-61134; förklarade 04/14/82; publ. 06.12.88, Bul. Nr 6-1577.

91. Pat. 3739166 Tyskland, IPC G 01 M 3/06. Läckagekontrollanordning / Magenbaner R., Reimold O., Vetter H.; sökande och patentinnehavare Bayer GmbH Sondermaschinen Entwicklung und Vertnieb, 7300 Esslingen, DE. förklarade 19/11/87; publ. 06/01/89, Bul. Nr 22.

92. Ensberg E.S., Wesley J.C., Jensen T.H. Läckageteleskop. // Rev. Sci. Instr., -1977. -v. 48, nr 3. S. 357-359.

93. Holme A.E., Shulver R.L. Mikroprocessorstyrd vakuumläckageanläggning för in -line produktionstest. // Proc. 8: e Int. Vac. Grattis. Trienn, Meet. Int. Union Vac. Sci., Technol. Och Appl., Cannes, 22-26 september 1980. V.2, s. 360-363.

94. Lentges J.G. Erfarenheter med helautomatiska He-leak-testanläggningar som används i storskalig serieproduktion. // Proc. 8: e Int. Vac. Grattis. Trienn, Meet. Int. Union Vac. Sci. Technol. Och Appl., Cannes, 22-26 sept., 1980.-V.2, s. 357-359.

Observera att ovanstående vetenskapliga texter läggs ut för granskning och erhålls genom erkännande av avhandlingens originaltexter (OCR). I detta sammanhang kan de innehålla fel associerade med ofullkomligheten av igenkänningsalgoritmer. Det finns inga sådana fel i PDF -filer med avhandlingar och abstrakt som vi levererar.

Kontroll av tätheten hos gasbrännarnas ventiler. Läckagekontroll. Gasmetoder. Rekommendationer för konstruktion av automatiserad utrustning

Funktioner för gasventilens täthetskontroll

Undersökning av täthetskontrollens känslighet med komprimeringsmetoden med avstängning

Forskningsmetodik för täthetskontrollkretsar

Rekommendationer för konstruktion av automatiserad utrustning ...

Avhandling introduktion (del av abstraktet) om ämnet "Automatisering av gasventilens täthetsreglering baserat på den manometriska testmetoden"

Liknande avhandlingar inom specialiteten "Automatisering och kontroll av tekniska processer och produktion (efter bransch)", 05.13.06 kod VAK

Metodiska och teoretiska grunder för automatisering av testprodukter för flyg- och raketteknik på roterande bänkar 2001, doktor i tekniska vetenskaper Kazantsev, Vladimir Petrovich

Termokondometrisk enhet för övervakning av läckage av potentiellt farliga gaser baserat på fälteffekttransistorer 2000, kandidat för tekniska vetenskaper, Veryaskina, Olga Borisovna

Förbättring av metoder för att bedöma ventilernas kvalitet och driftsäkerhet under förhållandena för huvudgasledningar: På exemplet med LLC "Severgazprom" 2005, kandidat för tekniska vetenskaper Adamenko, Stanislav Vladimirovich

Datormätning och teknikkomplex för automatisk justering av tryckmätare 2004, kandidat för tekniska vetenskaper Kuznetsov, Alexander Alexandrovich

Metoder och metoder för teknisk diagnostik av NPP -utrustningens täthet 2000, doktor i tekniska vetenskaper Davidenko, Nikolay Nikiforovich

Avslutning av avhandlingen om ämnet "Automatisering och kontroll av tekniska processer och produktion (efter bransch)", Barabanov, Viktor Gennadievich

Lista över avhandling forskningslitteratur Barabanov, kandidat för tekniska vetenskaper, Viktor Gennadievich, 2005

Nytt på sajten

Psykologiska egenskaper hos män som kan grymhet Kränkande make vad de ska göra

Funktioner i bukspottkörtelns struktur

Bukspottkörteln förändras

Budget LED plantljus

Granskning av de bästa diagnostiska centra

Mest populär

Hur förstorar man endometrium när man planerar en graviditet?

Hur bygger man upp endometrium för en lyckad befruktning och förlossning av ett barn?

Undervattenduschmassage: indikationer och kontraindikationer Hur ofta kan du göra undervattensmassage

Hur man förlorar fem kilo på en dag Meny för dieten "6 kronblad"

Skillnader mellan växande lavendel i en trädgård och en kruka

POPULÄRA AVSNITT