Gracias a su pequeño tamaño y bajo coste, el osciloscopio T1-94 Particularmente conveniente para servicios de reparación de equipos de radio electrónicos, así como para radioaficionados e instituciones educativas.
Muchos especialistas, y especialmente los radioaficionados, conocen bien el osciloscopio S1-94. El osciloscopio, a pesar de sus características técnicas bastante buenas, tiene unas dimensiones y un peso muy reducidos, además de un coste relativamente bajo. Gracias a esto, el modelo ganó inmediatamente popularidad entre los especialistas que se dedican a la reparación móvil de diversos equipos electrónicos, que no requieren una banda de frecuencia muy amplia de señales de entrada y la presencia de dos canales para mediciones simultáneas.
Principales características técnicas del dispositivo S1-94:
Ancho de banda: 0-10 MHz.
Tiempo de subida del PH: 35 ns.
Coeficiente de desviación: 10 mV/div - 5 V/div.
Límites del error principal de los coeficientes de deflexión y barrido: ±6%.
Base de tiempo: 0,1 µs/div - 50 ms/div.
Impedancia de entrada, capacitancia:
1 MΩ, 40 pF;
10 MOhm, 25 pF (con divisor remoto 1:10).
Tipo de indicador: CRT 8LO7I.
Parte útil de la mampara: 40x60 mm.
Alimentación: 220±22 V, 50±0,5 Hz o 240±24 V, 60±0,6 Hz.
Consumo de energía: 25 V*A.
Zakharychev E.V., ingeniero de diseño
La señal diferenciada se suministra al circuito de activación, que, junto con el generador de barrido y el circuito de bloqueo, garantiza la formación de un voltaje en diente de sierra que varía linealmente en los modos de espera y autooscilación.
El circuito de disparo es un disparador asimétrico con acoplamiento de emisor en los transistores T22-UZ, T23-UZ, T25-UZ con un seguidor de emisor en la entrada del transistor T23-UZ. El estado inicial del circuito de arranque: el transistor T22-UZ está abierto, el transistor T25-UZ está abierto. El potencial al que se carga el condensador C32-UZ está determinado por el potencial del colector del transistor T25-UZ y es de aproximadamente 8 V. El diodo D12-UZ está abierto. Con la llegada de un pulso negativo a la base T22-UZ, el circuito de activación se invierte y el diferencial negativo en el colector T25-UZ cierra el diodo D12-UZ. El circuito de disparo está desconectado del generador de barrido. Comienza la formación de un movimiento de barrido hacia adelante. El generador de escaneo está en modo de espera (el interruptor B1-4 está en la posición “STANDBY”). Cuando la amplitud del voltaje en diente de sierra alcanza aproximadamente 7 V, el circuito de activación a través del circuito de bloqueo, los transistores T26-UZ, T27-UZ vuelve a su estado original. Comienza el proceso de recuperación, durante el cual el condensador de sincronización S32-UZ se carga a su potencial original. Durante la recuperación, el circuito de bloqueo mantiene el circuito de disparo en su estado original, evitando que los pulsos de sincronización lo muevan a otro estado, es decir, proporciona un retraso en el inicio del barrido durante el tiempo necesario para restaurar el generador de barrido al modo de espera y inicio automático escaneo en modo autooscilante. En el modo autooscilante, el generador de escaneo opera en la posición "AVT" del interruptor B1-4, y el arranque y la interrupción del circuito de activación se produce desde el circuito de bloqueo cambiando su modo.
Como generador de barrido se seleccionó un circuito de descarga de un condensador de temporización a través de un estabilizador de corriente. La amplitud del voltaje de diente de sierra que varía linealmente generado por el generador de barrido es de aproximadamente 7 V. El condensador de temporización S32-UZ se carga rápidamente a través del transistor T28-UZ y el diodo D12-UZ durante la recuperación. Durante la carrera de trabajo, el diodo D12-UZ es bloqueado por el voltaje de control del circuito de arranque, desconectando el circuito del condensador de sincronización del circuito de arranque. La descarga del condensador se produce a través del transistor T29-UZ, conectado según el circuito estabilizador de corriente. La velocidad de descarga del condensador de temporización (y, en consecuencia, el valor del factor de barrido) está determinada por el valor actual del transistor T29-UZ y cambia al conmutar las resistencias de temporización R12...R19, R22...R24 en el circuito emisor usando los interruptores B2-1 y B2-2 (“TIME/DIV”). El rango de velocidad de barrido tiene 18 valores fijos. Se garantiza un cambio en el factor de barrido de 1000 veces conectando los condensadores de temporización S32-UZ, S35-UZ con el interruptor B1-5 (“mS/mS”).
El ajuste de los coeficientes de barrido con una precisión determinada se realiza mediante el condensador SZZ-UZ en el rango "mS", y en el rango "mS", mediante la resistencia de sintonización R58-y3, cambiando el modo del seguidor del emisor. (transistor T24-UZ), que alimenta las resistencias de temporización.
El circuito de bloqueo es un detector emisor basado en un transistor T27-UZ, conectado según un circuito emisor común, y en los elementos R68-y3, S34-UZ. La entrada del circuito de bloqueo recibe un voltaje en diente de sierra del divisor R71-y3, R72-y3 en la fuente del transistor TZO-UZ. Durante la carrera de barrido, la capacitancia del detector S34-UZ se carga sincrónicamente con el voltaje de barrido. Durante la recuperación del generador de escaneo, el transistor T27-UZ se apaga y la constante de tiempo del circuito emisor del detector R68-y3, S34-UZ mantiene el circuito de control en su estado original. El modo de barrido en espera se garantiza bloqueando el seguidor de emisor en el interruptor B1-4 T26-UZ (“STANDBY/AUTO”). En modo autooscilante, el seguidor de emisor está en modo de funcionamiento lineal. La constante de tiempo del circuito de bloqueo cambia paso a paso con el interruptor B2-1 y aproximadamente con B1-5. Desde el generador de escaneo, el voltaje en diente de sierra se suministra al amplificador de escaneo a través del seguidor de fuente en el transistor TZO-UZ. Utilizado en repetidor Transistor de efecto de campo para mejorar la linealidad del voltaje de rampa y eliminar la influencia de la corriente de entrada del amplificador de escaneo. El amplificador de barrido amplifica el voltaje en diente de sierra a un valor que proporciona una relación de barrido determinada. El amplificador está hecho de un circuito cascodo diferencial de dos etapas que utiliza transistores TZZ-UZ, T34-UZ, TZ-U2, T4-U2 con un generador de corriente en un transistor T35-UZ en el circuito emisor. La corrección de frecuencia de la ganancia la realiza el condensador S36-UZ. Para aumentar la precisión de las mediciones de tiempo, el CVO del dispositivo proporciona un estiramiento del barrido, que se garantiza cambiando la ganancia del amplificador de barrido en coneccion paralela resistencias 1175-UZ, R80-UZ al cerrar los contactos 1 y 2 (“Estiramiento”) del conector ShZ.
El voltaje de escaneo mejorado se elimina de los colectores de los transistores TZ-U2, T4-U2 y se suministra a las placas de desviación horizontal del CRT.
El nivel de sincronización se cambia cambiando el potencial base del transistor T8-UZ usando la resistencia R8 ("NIVEL"), ubicada en el panel frontal del dispositivo.
El desplazamiento horizontal del haz se realiza cambiando el voltaje base del transistor T32-UZ con la resistencia R20 (“<->"), también se muestra en el panel frontal del dispositivo.
El osciloscopio tiene la capacidad de suministrar una señal de sincronización externa a través del conector 3 (“Salida X”) del conector ШЗ al seguidor del emisor T32-UZ. Además, hay una salida de voltaje en diente de sierra de aproximadamente 4 V desde el emisor del transistor TZZ-UZ al conector 1 ("Salida "H")" del conector ShZ.
El convertidor de alto voltaje (unidad U31) está diseñado para suministrar al CRT todos los voltajes necesarios. Está ensamblado sobre transistores T1-U31, T2-U31, transformador Tpl y está alimentado por fuentes estabilizadas de +12V y -12V, lo que permite tener voltajes de suministro estables para el CRT cuando cambia el voltaje de suministro. La tensión de alimentación del cátodo del CRT -2000 V se elimina del devanado secundario del transformador a través del circuito de duplicación D1-U31, D5-U31, S7-U31, S8-U31. La tensión de alimentación del modulador CRT se elimina de otro devanado secundario del transformador también a través del circuito multiplicador D2-U31, DZ-U31, D4-U31, SZ-U31, S4-U31, S5-U31. Para reducir la influencia del convertidor en las fuentes de alimentación, se utiliza el seguidor de emisor TZ-U31.
El filamento CRT se alimenta desde un devanado separado del transformador Tpl. El voltaje de suministro del primer ánodo del CRT se elimina de la resistencia 1110-U31 ("ENFOQUE"). El brillo del haz CRT está controlado por la resistencia Ш8-У31 (“BRILLO”). Ambas resistencias están ubicadas en el panel frontal del osciloscopio. El voltaje de suministro del segundo ánodo del CRT se elimina de la resistencia Ш9-У2 (conectada a la ranura).
El circuito de iluminación del osciloscopio es un disparador simétrico, alimentado desde una fuente separada de 30 V con respecto a la fuente de alimentación del cátodo -2000 V, y se realiza mediante transistores T4-U31, T6-U31. El disparador se activa mediante un pulso positivo extraído del emisor del transistor T23-UZ del circuito del disparador. El estado inicial del disparador de retroiluminación T4-U31 está abierto, T6-U31 está cerrado. Una caída de pulso positiva del circuito disparador mueve el disparador de retroiluminación a otro estado, una negativa lo devuelve a su estado original. Como resultado, se forma un pulso positivo con una amplitud de 17 V en el colector T6-U31, con una duración igual a la duración del recorrido de exploración hacia adelante. Este pulso positivo se aplica al modulador CRT para iluminar el barrido hacia adelante.
| MODOS DE ELEMENTOS ACTIVOS PARA CORRIENTE DC | |||
| Designación | Voltaje, V | ||
| Colector, drenaje | Emisor, fuente | Base, contraventana | |
| Amplificador U1 | |||
| T1 | 8,0-8,3 | 0,6-1 | 0 |
| T2 | -(3,8-5,0) | 1,3-1,8 | 0,6-1,2 |
| conocimientos tradicionales | -(3,8-5,0) | 1,3-1,8 | 0,6-1,2 |
| T4 | -(1,8-2,5) | -(4,5-5,5) | -(3,8-5,0) |
| T5 | -(1,8-2,5) | -(4,5-5,5) | -(3,8-5,0) |
| T6 | -(11,3-11,5) | -(1,3-1,9) | -(1,8-2,5) |
| T7 | 0,2-1,2 | -(2,6-3,4) | -(1,8-2,5) |
| T8 | 0,2-1,2 | -(2,6-3,4) | -(1,8-2,5) |
| T9 | 6,5-7,8 | 0-0,7 | 0,2-1,2 |
| T10 | 6,5-7,8 | 0-0,7 | 0,2-1,2 |
| Amplificador U2 | |||
| T1 | 60-80 | 8,3-9,0 | 8,8-9,5 |
| T2 | 60-80 | 8,3-9,0 | 8,8-9,5 |
| conocimientos tradicionales | 100-180 | 11,0-11,8 | 11,8-12,3 |
| T4 | 100-180 | 11,0-11,8 | 11,8-12,3 |
| Escaneo de ultrasonido | |||
| T1 | -(11-9) | 12 | 13,5-14,5 |
| T2 | -(11-9) | 12 | 13,5-14,5 |
| conocimientos tradicionales | -(10,5-11,5) | -(10,1-11,1) | -(11,0-10,4) |
| T4 | -(18-23) | -(8,2-10,2) | -(8,5-10,5) |
| T6 | -(14,5-17) | -(8-10,2) | -(8-10,5) |
| T7 | 6-6,5 | 0 | 0-0,2 |
| T8 | 4,5-5,5 | -(0,5-0,8) | 0 |
| T9 | 4,5-5,5 | -(0,7-0,9) | -(0,6-0,8) |
| T10 | -(11,4-11,8) | 0 | -(0,6-0,8) |
| T12 | 0,5-1,5 | -(0,6-0,8) | 0 |
| T13 | 4,5-5,5 | 3,7-4,8 | 4,5-5,6 |
| T14 | -(12,7-13) | de -0,3 a 2,0 | de -1 a 1,5 |
| T15 | 3,0-4,2 | 3,0-4,2 | 3,6-4,8 |
| T16 | -(25-15,0) | -12 | -(12,0-12,3) |
| T17 | -(25-15) | -(12,0-12,3) | -(12,6-13) |
| T18 | 4,5-5,5 | 3,0-4,1 | 2,0-2,6 |
| T19 | 7,5-8,5 | 4,5-5,5 | 5,2-6,1 |
| T20 | -12 | 5,1-6,1 | 4,5-5,5 |
| T22 | 0,4-1 | de -0,2 a 0,2 | 0,5-0,8 |
| T23 | 12 | de -0,3 a 0,3 | 0,4-1 |
| T24 | -12 | -(9,6-11,3) | -(10,5-11,9) |
| T25 | 8,0-8,5 | de -0,2 a 0,2 | de -0,2 a 0,2 |
| T26 | -12 | de -0,2 a 0,2 | 0,3-1,1 |
| T27 | -12 | 0,3-1,1 | de -0,2 a 0,4 |
| T28 | 11,8-12 | 7,5-7,8 | 8,0-8,5 |
| T29 | 6,8-7,3 | -(0,5-0,8) | 0 |
| TZO | 12 | 7,3-8,3 | 6,8-7,3 |
| T32 | 12 | 6,9-8,1 | 7,5-8,8 |
| TZZ | 10,6-11,5 | 6,1-7,6 | 6,8-8,3 |
| T-34 | 10,6-11,5 | 6,1-7,4 | 6,8-8,1 |
| T35 | -(4,8-7) | -(8,5-8,9) | -(8,0-8,2) |
Los voltajes de las fuentes de 100 V y 200 V no se estabilizan y se eliminan del devanado secundario del transformador de potencia Tpl a través del circuito de duplicación DS2-UZ, S26-UZ, S27-UZ. Los voltajes de las fuentes de +12 V y -12 V están estabilizados y se obtienen a partir de una fuente estabilizada de 24 V. El estabilizador de 24 V se fabrica mediante transistores T14-UZ, T16-UZ, T17-UZ. El voltaje en la entrada del estabilizador se elimina del devanado secundario del transformador Tpl a través del puente de diodos DS1-UZ. La tensión estabilizada de 24 V se ajusta mediante la resistencia R37-y3, situada debajo de la ranura. Para obtener fuentes de +12 V y -12 V, el circuito incluye un seguidor de emisor T10-UZ, cuya base es alimentada por la resistencia R24-y3, que regula la fuente de +12 V.
Al realizar reparaciones y posterior ajuste del osciloscopio, en primer lugar es necesario comprobar los modos de los elementos activos según corriente continua para el cumplimiento de sus valores indicados en la tabla. 1. Si el parámetro que se está verificando no se encuentra dentro de los límites permitidos, es necesario verificar la capacidad de servicio del elemento activo correspondiente y, si está en servicio, también los elementos de "tubería" en esta cascada. Al reemplazar un elemento activo por uno similar, puede ser necesario ajustar el modo de funcionamiento de la cascada (si hay un elemento de sintonización correspondiente), pero en la mayoría de los casos esto no es necesario hacerlo, porque las cascadas están cubiertas por negativos comentario, y por tanto la variación de parámetros de los elementos activos no afecta el funcionamiento normal del dispositivo.
En caso de mal funcionamiento asociado con el funcionamiento del tubo de rayos catódicos (mal enfoque, brillo insuficiente del haz, etc.), es necesario verificar que los voltajes en los terminales CRT coincidan con los valores indicados en la tabla. 2. Si los valores medidos no corresponden a los tabulados, es necesario verificar la capacidad de servicio de las unidades encargadas de generar estos voltajes (fuente Alto voltaje, canales de salida KVO y KGO, etc.). Si los voltajes suministrados al CRT están dentro de los límites permitidos, entonces el problema está en el tubo y es necesario reemplazarlo.
Fundamental circuito de osciloscopio S1-94, diagramas de bloques de osciloscopio, así como descripción y apariencia del dispositivo de medición, foto.
Arroz. 1. Apariencia osciloscopio S1-94.
El osciloscopio de servicio universal S1-94 está diseñado para estudiar señales de pulso; en el rango de amplitud de 0,01 a 300 V y hasta el rango de tiempo de 0,1 * 10^-6 a 0,5 s y señales sinusoidales con una amplitud de 5 * 10^-3 a 150 V con una frecuencia de 5 a 107 Hz cuando Comprobación de equipos de radio industriales y domésticos.
El dispositivo se puede utilizar en servicios de reparación de equipos de radio electrónicos en empresas y en el hogar, así como entre radioaficionados y en Instituciones educacionales. cumple con los requisitos de GOST 22261-82 y, en términos de condiciones de funcionamiento, corresponde al grupo II de GOST 2226І-82.
Condiciones de funcionamiento del dispositivo.
a) trabajadores:
- temperatura ambiente de 283 a 308 K (de 10 a 35°C);
- humedad relativa del aire hasta el 80% a una temperatura de 298 K (25°C);
- tensión de alimentación (220 ± 22) V o (240 ± 24) V con una frecuencia de 50 o 60 Hz;
b) límite:
- temperatura ambiente en condiciones extremas de 223 a 323 K (de menos 50 a más 50°C);
- Humedad relativa del aire de hasta el 95 % a una temperatura de 298 K (25 °C).
Parámetros y características eléctricas.
- La parte útil de la mampara es de 40 X 60 mm (8X10 divisiones).
- El ancho de la línea del haz no supera los 0,8 mm.
- El coeficiente de desviación está calibrado y se establece en pasos de 10 mV/división a 5 V/división según una serie de números 1,2,5.
- El error de los coeficientes de desviación calibrados no supera el ± 5%, con un divisor de 1:10 no supera el ± 8%.
El haz CEP tiene los siguientes parámetros:
- Tiempo de subida del PH no superior a 35 ns (ancho de banda 0-10 MHz);
- la emisión en la parte superior del HRP no supera el 10%;
- El tiempo de establecimiento de PH no supera los 120 ns;
- desnivel de la parte superior del HH y sesgo de la parte superior del HH debido a la descompensación de los divisores de entrada no más del 3%;
- la caída en el pico del PH con la entrada del amplificador cerrada durante 4 ms no es más del 10%;
- El desplazamiento del haz debido a la deriva del amplificador dentro de 1 hora después de un calentamiento de 5 minutos no supera las 0,5 divisiones. El desplazamiento a corto plazo del haz en 1 minuto no supera las 0,2 divisiones;
- el desplazamiento del haz al activar el interruptor V/DIV no supera las 0,5 divisiones;
- desviaciones periódicas y aleatorias del haz de fuentes internas no debe exceder las 0,2 divisiones, y de los pulsos de sincronización externos con una amplitud de 10 V no más de 0,4 divisiones;
- los límites del movimiento vertical del haz son al menos dos valores de la desviación vertical nominal. Nota. Al mover la imagen del pulso con el mango f dentro de la parte de trabajo de la pantalla, la distorsión de la imagen del pulso es aceptable. La magnitud de la distorsión de la amplitud del pulso no debe exceder las 2 divisiones con una duración mínima de barrido de 0,1 μs.
- resistencia de entrada en entrada directa (1 ± 0,05) MOhm con capacitancia en paralelo (40 ± 4) pF con un divisor 1:1 - (1 ± 0,05) MOhm con capacitancia en paralelo de aproximadamente 150 pF,
- divisor 1:10 - (10 ± 1) MOhm con una capacitancia en paralelo de no más de 25 pF. La entrada del dispositivo puede estar cerrada o abierta;
- la amplitud máxima de la señal de entrada con un coeficiente de desviación mínimo en la entrada abierta no es más de 30 V (con un divisor de 1:10, no más de 300 V);
- aceptable valor total Los voltajes CC y CA que se pueden suministrar cuando la entrada está cerrada no deben exceder los 250 V;
- El retraso de la señal con respecto al inicio del barrido es de al menos 20 ns con sincronización interna.
El barrido puede funcionar tanto en modo de espera como en modo de oscilación automática y tiene una gama de relaciones de barrido calibradas de 0,1 μs/div a 50 ms/div; dividido en 18 subrangos fijos según una serie de números 1, 2, 5.
El error de los factores de barrido calibrados no supera el ±5% en todos los rangos excepto en el factor de barrido de 0,1 μs/div. El error del factor de barrido calibrado OD µs/división no supera el ± 8%. Mover el haz horizontalmente garantiza que el inicio y el final del escaneo se establezcan en el centro de la pantalla.
El amplificador de deflexión horizontal tiene los siguientes parámetros:
- el coeficiente de desviación a una frecuencia de 10^3 Hz no supera los 0,5 V/división;
- Desigualdad de la respuesta amplitud-frecuencia del amplificador de desviación horizontal en el rango de frecuencia de 20 Hz a 2 * 10^6 Hz no más de 3 dB.
El dispositivo tiene sincronización de escaneo interna y externa.
La sincronización del escaneo interno se lleva a cabo:
- voltaje sinusoidal con una oscilación de 2 a 8 divisiones en el rango de frecuencia de 20 Hz a 10 * 10^6 Hz;
- voltaje sinusoidal con una oscilación de 0,8 a 8 divisiones en el rango de frecuencia de 50 Hz a 2 * 10^6 Hz;
- señales de pulso de cualquier polaridad con una duración de 0,30 μs o más con un tamaño de imagen de 0,8 a 8 divisiones.
La sincronización del escaneo externo se lleva a cabo:
- señal sinusoidal con una oscilación de 1 V de pico a pico en el rango de frecuencia de 20 Hz a 10 * 10^6 Hz;
- señales de pulso de cualquier polaridad con una duración de 0,3 μs o más con una amplitud de 0,5 a 3 V. Inestabilidad de sincronización no más de 20 ns.
Cuando se reduce el voltaje de suministro y se mueve el mango del dispositivo de imagen de pulso, la inestabilidad de sincronización puede aumentar a 100 ns.
Cuando se utiliza sincronización externa con señales de pulso con una amplitud de 3 a 10 V, se permite inducir una señal de sincronización externa al amplificador KVO de hasta 0,4 divisiones a través de la pantalla del dispositivo con un coeficiente de desviación mínimo.
La amplitud del voltaje de barrido negativo en diente de sierra en la toma V no es inferior a 4,0 V. El dispositivo se alimenta desde una red de corriente alterna con un voltaje de (220 ± 22) o (240 ± 24) V (frecuencia 50 o 60 Hz). ).
El dispositivo proporciona su especificaciones después de un tiempo de autocalentamiento de 5 minutos. La potencia consumida por el dispositivo de la red a tensión nominal no supera los 32 VA. El dispositivo garantiza un funcionamiento continuo en condiciones de funcionamiento durante 8 horas manteniendo sus características técnicas.
Tensión de interferencia de radio industrial no más de 80 dB en frecuencias de 0,15 a 0,5 MHz, 74 dB en frecuencias de 0,5 a 2,5 MHz, 66 dB en frecuencias de 2,5 a 30 MHz.
La intensidad del campo de interferencia de radio no supera:
- 60 dB en frecuencias de 0,15 a 0,5 MHz;
- 54 dB en frecuencias de 0,5 a 2,5 MHz;
- 46 dB en frecuencias de 2,5 a 300 MHz.
El tiempo medio entre fallos del dispositivo es de al menos 6000 horas.
Las dimensiones totales del osciloscopio no superan los 300 X 190 X X 100 mm (250X180X100 mm sin incluir las partes sobresalientes). Las dimensiones totales de la caja de embalaje cuando se empaquetan 4 osciloscopios no superan los 900 X 374 X 316 mm. Las dimensiones totales de la caja con 1 osciloscopio no superan los 441 X 266 X 204 mm.
El peso del osciloscopio no supera los 3,5 kg. El peso de 1 osciloscopio en una caja de envío no supera los 7 kg. El peso de 4 osciloscopios en una caja de envío no supera los 30 kg.
Esquema estructural
Arroz. 2. Diagrama de bloques del osciloscopio S1-94.
Diseño
El dispositivo está fabricado en version de escritorio construcción vertical (Fig. 3). El marco de soporte está hecho sobre la base. aleaciones de aluminio y consta de un panel frontal fundido 7 y una pared trasera 20 y dos tiras estampadas: superior 5 e inferior 12. Una carcasa en forma de U y una parte inferior limitan el acceso al interior del dispositivo.
Hay orificios de ventilación en la superficie de la carcasa.
Para facilitar el uso y el movimiento del dispositivo, distancias cortas Se proporciona el soporte 8.
El dispositivo está fabricado en un marco original con dimensiones totales 100X180X250mm.
El osciloscopio consta de los siguientes dispositivos:
- carcasas,
- barridos,
- amplificador (90 X 120’ mm),
- amplificador (80 X 100 mm),
- transformador.
La pantalla CRT y los controles de los instrumentos están ubicados en el panel frontal.
Arroz. 3. Diseño del dispositivo:
1 - soporte; 2 - tapa; 3 - escanear; 4 - pantalla; 5 - barra superior; 6 -tornillo; 7 - panel frontal; 8 - soporte; 9 - pata delantera; 10 - amplificador; 11 - línea de retardo; 12 - barra inferior; 13 - pata trasera; 14 - cable de alimentación; 15 - transformador de potencia; 16 - amplificador; 17 - panel CRT; 18 - tornillo; 19 - tapa; 20 - pared trasera.
Tablas de voltaje
Comprobando los modos dados en la tabla. 1 (salvo que se especifique lo contrario) se lleva a cabo en relación con el cuerpo del dispositivo bajo las siguientes condiciones:
- amplificadores U1 y U2: fabricados con un amplificador balanceado; el interruptor UZ-V1-4 está en posición DE PIE; las resistencias R2 y R20 colocan el haz en el centro de la pantalla;
- Barrido US: con la resistencia R8 (LEVEL) el potencial base del transistor US-T8 se establece en O; los interruptores УЗ-В1-2, УЗ-В1-З, УЗ-В1-4 están configurados en las posiciones DENTRO, JL, ESPERA, respectivamente, con la resistencia R20 el haz se coloca en el centro de la pantalla; los interruptores V/DIV y TIME/DIV están en las posiciones “05” y “2” respectivamente; el voltaje en los electrodos del transistor UZ-T7 se elimina en la posición* del interruptor V/DEL; los voltajes en los electrodos de los transistores UZ-T4, UZ-T6 se verifican con respecto al punto común de los diodos UZ-D2 y UZ-D3, mientras que el interruptor UZ-V1-4 se coloca en la posición AVT; Las tensiones de alimentación de 12 y menos 12 V deben configurarse con una precisión de ± 0,1 V, con una tensión de red de 220 ± 4 V.
Tabla 1.
Tabla 2.
La verificación de los modos indicados en la Tabla 2 (excepto cuando se especifique lo contrario) se realiza en relación con el cuerpo del dispositivo. El modo se verifica en los pines 1, 14 del CRT (L2) en relación con el potencial del cátodo (menos 2000 V). Los modos de funcionamiento pueden diferir de los indicados en la tabla. 1, 2 en ±20%.
Datos de devanado de bobinas y transformadores.
Datos de devanado del transformador Tr1 (ШЛ x 25).
Datos de devanado del transformador UZ-Tr1.
Ubicación del componente
Arroz. 1. Disposición de elementos del panel de control del amplificador U1.
Arroz. 2. Disposición de elementos en el panel de control (amplificador U2).
Plano de colocación de elementos en el panel de control - Diseño U3.
Disposición de elementos en el panel posterior del osciloscopio.
Disposición de elementos en el panel frontal del osciloscopio.
Diagrama esquemático
Diagrama del circuito eléctrico del osciloscopio S1-94. Amplificador y fuente de alimentación de alto voltaje del osciloscopio S1-94.
Si tiene un osciloscopio S1-94 a su disposición, sus capacidades se pueden ampliar significativamente utilizando los accesorios propuestos.
Sonda activa.
La capacitancia de entrada del osciloscopio C1-94 con un divisor 1:1 es significativa (150 pF) para altas frecuencias, por lo que la impedancia de entrada del osciloscopio a dichas frecuencias suele ser demasiado baja. Una sonda activa desarrollada por I. Nechaev de Kursk ayudará a mejorar este indicador.
El diagrama de la sonda activa se muestra en la Fig. 78. Su etapa de entrada está formada por un transistor de efecto de campo (VT1) con una puerta aislada. Para proteger el transistor de sobrecargas de voltaje de entrada, se instalan diodos VD1 y VD2 en el circuito de compuerta.
Desde el drenaje del transistor de efecto de campo, la señal estudiada por la sonda pasa a la etapa de salida, ensamblada en un transistor bipolar VT2. Esta etapa utiliza retroalimentación de voltaje negativo a través de la resistencia R4 y el capacitor C4, por lo que la sonda tiene una baja resistencia de salida, un amplio ancho de banda y funciona bien en cables de hasta 1,5 m de largo.
El coeficiente de transmisión de la sonda alcanza 1, capacitancia de entrada - 5... 6 pF, resistencia de entrada - 250 kOhm, ancho de banda (nivel - 3 dB) -0,01... 10 MHz. Se puede suministrar una señal con una amplitud de no más de 3 V a la entrada de la sonda.
Para la sonda son adecuados los transistores KP301B—KP301G, KP304 (VT1), KT315A—KT315G, KT316, KT342 con cualquier índice de letras (VT2). Los diodos pueden ser cualquier diodo de silicio de baja potencia con capacitancia mínima y corriente inversa.
El diseño de la sonda depende de las piezas utilizadas. Por ejemplo, el autor publicó detalles sobre placa de circuito impreso dimensiones 55X15 mm fabricado en fibra de vidrio y colocado el tablero en una copa validol de aluminio. La sonda se conecta al osciloscopio mediante cualquier cable blindado de alta frecuencia, preferiblemente de pequeño diámetro.
Al configurar la sonda, primero seleccione (si es necesario) la resistencia R1 para garantizar el modo de funcionamiento del transistor VT2 indicado en el diagrama. El coeficiente de transmisión se establece seleccionando la resistencia R4 y el límite superior de la banda de paso seleccionando el condensador C4. Línea de fondo El ancho de banda depende de la capacitancia del condensador C1.
Es recomendable comprobar la respuesta amplitud-frecuencia de la sonda. Si se detecta un aumento en las frecuencias correspondientes al límite superior de la banda de paso, deberá conectar una resistencia con una resistencia de 30 ... 60 ohmios en serie con el condensador C4.
Conmutador electrónico de dos canales. 
También fue desarrollado por I. Nechaev. El interruptor (Fig.79) consta de dos interruptores electrónicos fabricados con transistores VT1, VT2 y un dispositivo de control que utiliza transistores VT2, VT3 y microcircuitos DM, DD2. Las señales en estudio se suministran a través de los condensadores C1 y C2 a las resistencias variables R1 y R2 para ajustar la ganancia entre los canales. Desde los motores de resistencia, las señales se envían a las llaves electrónicas. Si se aplica un nivel lógico de 1 (>4 V) a la puerta de un transistor de efecto de campo, la resistencia de su canal será alta (>1 MOhm) y la señal de entrada no fluirá hacia la salida del interruptor. Si hay voltaje en la puerta, correspondiente al nivel 0 lógico, la resistencia del canal no excederá 1 kOhm y la señal de entrada pasará a la salida del interruptor prácticamente sin atenuación. Los voltajes de control a las puertas de los transistores de conmutación se suministran desde las salidas directa e inversa del disparador DD2.1, por lo que la entrada del osciloscopio recibirá una u otra señal en estudio. El interruptor funciona en dos modos: “Alternativamente” y “Simultáneamente”, configurados por el interruptor SA1. Echemos un vistazo más de cerca.
En el modo "Alternativo", cuando los contactos del interruptor están en la posición que se muestra en el diagrama, la frecuencia de conmutación está determinada por la duración del barrido del osciloscopio. Sucede así. El voltaje en diente de sierra del pin 1 del conector ShZ (ver diagrama del osciloscopio S1-94) se suministra al zócalo XS3 del interruptor y luego al modelador de pulsos ensamblado en los transistores VT3 VT4 y el elemento lógico DD1.3. El modelador genera pulsos de polaridad positiva, coincidiendo en tiempo y duración con los pulsos de barrido inverso. Estos pulsos se alimentan a través de los contactos del interruptor SA1 a la entrada del disparador DD2.1 y lo transfieren (y por lo tanto las teclas) a un nuevo estado cada vez. Así, las señales en estudio llegan una a una a la salida del dispositivo.
Dado que la conmutación se produce durante el retorno del haz, los momentos de conmutación del conmutador no son visibles en la pantalla del osciloscopio y se crea la ilusión completa de trabajar con un osciloscopio de "doble haz". Este modo es el más conveniente, ya que la frecuencia de conmutación está sincronizada con la frecuencia de barrido, que, a su vez, está sincronizada con la señal en estudio. En este modo, el interruptor le permite observar señales con una frecuencia de hasta 300 kHz en la pantalla.
En el modo "Simultáneo", la entrada del disparador recibe pulsos de un generador ensamblado en los elementos DD1.1 y DD1.2. La frecuencia de conmutación es la mitad de la frecuencia de repetición de impulsos del generador y es igual a 40...50 kHz, las señales en estudio se observan en la pantalla simultáneamente y el haz de electrones no se apaga en el momento de conmutar el conmutador. Este modo no es muy conveniente, por lo que es recomendable utilizarlo al estudiar señales con una frecuencia de varias decenas de hercios.
Se establece la posición relativa de los oscilogramas de señal. resistencia variable R7, y la amplitud de la señal está determinada por las resistencias variables R1 y R2.
El interruptor puede utilizar transistores KT315, KT301, KT316 con cualquier índice de letras (VT3, VT4), KP103I - KP103L con un voltaje de corte de corriente de drenaje de no más de 2,5 V (VT1, VT2). Diodo VD1: cualquiera de las series D2, D9. La bobina L1 está hecha sobre un anillo de tamaño estándar K7X4x1.5 hecho de ferrita de 2000NM, contiene 50 ... 60 vueltas de cable PEV-2 0.12. Cambie SA1—MT-1 u otro de tamaño pequeño.
La configuración del interruptor se reduce principalmente a seleccionar el condensador C4 para garantizar un funcionamiento estable del modelador de pulso y el disparo en diferentes duraciones de barrido. La frecuencia de conmutación en el modo "Simultáneo" se puede cambiar seleccionando el condensador SZ o cambiando la inductancia de la bobina L1.
Medidor de capacitancia. 
Cuando necesite medir la capacitancia de un capacitor o seleccionar dos capacitores idénticos, esto se puede hacer indirectamente: probando la duración de la carga del capacitor a través de una resistencia constante entre dos niveles de voltaje de alta precisión. En tales condiciones, el tiempo de carga es estrictamente proporcional a la capacidad. El barrido del osciloscopio S1-94, que tiene suficiente linealidad y estabilidad, permite utilizarlo para medir intervalos de tiempo.
Basándose en el principio mencionado, Moskvich I. Borovik desarrolló un dispositivo (Fig. 80) para medir la capacitancia de condensadores polares y no polares de 500 pF a 50 000 μF con un error de ±5...7%. El condensador que se está probando tiene un voltaje cercano a ±1,3 V, la oscilación del voltaje alterno a través de él no excede los 40 MB. La energía del decodificador proviene de la fuente de alimentación del osciloscopio, para lo cual se insertan contactos adecuados en el conector de entrada Ш1 en las ranuras vacías 4 y 5 y se conectan a los pines 8, 9 de la placa У1. Por supuesto, no se puede descartar la opción de alimentar el decodificador desde una fuente autónoma.
La consola es un multivibrador en el microcircuito DA1 con un amplificador de corriente de salida: un seguidor de emisor complementario en los transistores VT1, VT2. La conexión del condensador que se está probando a los terminales XT1, XT2 provoca la autogeneración. La duración del pulso de salida es directamente proporcional a la capacitancia de este condensador. Los elementos del accesorio se seleccionan de modo que una duración de impulso de 10 μs corresponda a una capacitancia de 1 μF (o 1000 pF en otro subrango configurado por el interruptor SB1). La oscilación del pulso en la salida del decodificador es de aproximadamente 10 V. El osciloscopio funciona en modo de espera con activación interna por el flanco de la señal.
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Este artículo está dirigido a especialistas que necesitan reparar y configurar el osciloscopio S1-94. El osciloscopio tiene un diagrama de bloques típico de los dispositivos de esta clase. Contiene un canal de desviación vertical (VDC), un canal de desviación horizontal (HDC), un calibrador, un indicador de haz catódico con una fuente de alimentación de alto voltaje y una fuente de alimentación de bajo voltaje.
El diagrama de bloques simplificado no muestra solo dos fuentes de alimentación, una fuente de alto voltaje que genera alto voltaje para el tubo de rayos catódicos (CRT) y otra de bajo voltaje para el funcionamiento de todos los demás componentes, y tampoco hay ninguna fuente incorporada. en calibrador diseñado para configurar el osciloscopio antes de tomar medidas.
La señal en estudio llega a la entrada “Y” del canal de deflexión vertical y luego pasa al atenuador, que no es más que un interruptor multiposición que ajusta el umbral de sensibilidad. Su escala está graduada en Voltios/cm o Voltios/div. Esto se refiere a una división de cuadrícula en una pantalla CRT. Allí también se indican los valores: 0,1 V, 10 V, 100 V. Si no conocemos la amplitud aproximada de la señal en estudio, entonces configuramos la sensibilidad mínima, 100 voltios por división.
El kit de osciloscopio incluye divisores 1:10 y 1:100, que son accesorios cilíndricos y rectangulares con conectores. Sirven para el mismo fin que atenuador, y en el caso de medidas con impulsos cortos compensan la capacitancia del cable coaxial. La siguiente figura muestra un divisor externo para el osciloscopio S1-94. Su relación de división es de 1 a 10.
Gracias a este accesorio, es posible ampliar significativamente las capacidades del dispositivo, ya que con su uso se pueden estudiar señales con una amplitud mucho mayor, de cientos de voltios. Desde la salida del divisor, la señal pasa al preamplificador. Luego se ramifica hacia una línea de retardo y un interruptor de sincronización. La línea de retardo es necesaria para compensar el tiempo de respuesta del generador de escaneo horizontal con la llegada de la señal medida al amplificador de desviación vertical. El amplificador final está diseñado para generar voltaje que va a las placas "Y" y establece la desviación del haz vertical.
El generador de escaneo es necesario para generar un voltaje en diente de sierra que sigue al amplificador de deflexión horizontal y las placas "X" y garantiza que el haz se desvíe horizontalmente. Está equipado con un interruptor, tiempo graduado por división ("Time/div") y una escala de tiempo de barrido.
El dispositivo de sincronización inicia el generador de barrido en paralelo con la aparición de la señal en el punto inicial de la pantalla. Como resultado, vemos una imagen del pulso desplegada en el tiempo. El interruptor de sincronización está equipado con los siguientes rangos: Sincronización a partir de la señal en estudio; Sincronización desde la red; Sincronización desde una fuente externa. En la práctica de radioaficionados, el primer rango se utiliza con mayor frecuencia.
El KGO incluye un amplificador de sincronización, un flip-flop de sincronización, un circuito disparador, un generador de barrido, un circuito de bloqueo y un amplificador de barrido. Está diseñado para proporcionar una desviación del haz lineal con una relación de barrido especificada de 0,1 μs/div a 50 ms/div en pasos de 1-2-5.
El calibrador produce una señal para calibrar el dispositivo en amplitud y tiempo. El conjunto del indicador de rayos catódicos consta de un tubo de rayos catódicos (CRT), un circuito de alimentación del CRT y un circuito de retroiluminación. La fuente de bajo voltaje está diseñada para alimentar todos los dispositivos funcionales con voltajes de +24 V y ±12 V. Consideremos el funcionamiento del osciloscopio al nivel diagrama esquemático. La señal en estudio a través del conector de entrada Sh1 y el pulsador B1-1 (“entrada Abierto/Cerrado”) se suministra al divisor conmutable de entrada en los elementos R3...R6, R11, C2, C4...C8. El circuito divisor de entrada garantiza una resistencia de entrada constante independientemente de la posición del interruptor de sensibilidad vertical B1 (“V/DIV”). Los condensadores divisores proporcionan compensación de frecuencia para el divisor en toda la banda de frecuencia.
Desde la salida del divisor, la señal en estudio se envía a la entrada del preamplificador KVO (bloque U1). En T1-U1 se ensambla un seguidor de fuente para una señal de entrada alterna. En términos de corriente continua, esta etapa asegura la simetría del modo de funcionamiento para las etapas posteriores del amplificador. El divisor de las resistencias R1-y1, R5-y1 proporciona una resistencia de entrada del amplificador igual a 1 MOhm. El diodo D1-U1 y el diodo Zener D2-U1 proporcionan protección contra sobrecarga de entrada.
El preamplificador de dos etapas está fabricado sobre transistores T2-U1...T5-U1 con retroalimentación negativa general (NFO) a través de R19-y1, R20-y1, R2-y1, R3-y1, S2-U1, R1. , C1, lo que permite obtener un amplificador con el ancho de banda requerido, que prácticamente no cambia cuando la ganancia en cascada se cambia paso a paso dos y cinco veces.
La ganancia se cambia cambiando la resistencia entre los emisores de los transistores VT2-y1, VT3-U1 cambiando las resistencias R3-y1, R16-y1 y R1 en paralelo con la resistencia R16-y1. El amplificador se equilibra cambiando el potencial base del transistor T3-U1 con la resistencia R9-y1, que se encuentra debajo de la ranura. El haz se desplaza verticalmente mediante la resistencia R2 (“Z”) cambiando los potenciales de base de los transistores T4-U1, T5-U1 en antifase.
Esta inclusión de la línea de retardo asegura su coordinación con las etapas de los amplificadores preliminar y final. La corrección de ganancia de frecuencia se realiza mediante la cadena R35-y1, C9-y1 y, en la etapa final del amplificador, mediante la cadena C11-y1, R46-y 1, C12-y1. La corrección de los valores calibrados del coeficiente de desviación durante el funcionamiento y el cambio de CRT se realiza mediante la resistencia R39-y1, ubicada debajo de la ranura. El amplificador final se ensambla en los transistores T1-U2, T2-U2 según el circuito con Base común con una carga resistiva Ш1-У2... R14-y2, que le permite lograr el ancho de banda requerido de todo el canal de desviación vertical.
Desde las cargas del colector, la señal se envía a las placas de desviación vertical del CRT. La señal en estudio del circuito preamplificador KVO a través de la cascada del seguidor de emisor en el transistor T6-U1 y el interruptor B1.2 también se suministra a la entrada del amplificador de sincronización KGO para el disparo sincrónico del circuito de exploración. El canal de sincronización (bloque U3) está diseñado para ejecutar el generador de escaneo sincrónicamente con la señal de entrada para obtener una imagen fija en la pantalla CRT. El canal consta de un seguidor de emisor de entrada en el transistor T8-U3, una etapa de amplificación diferencial en los transistores T9-U3, T12-U3 y un disparador de sincronización en los transistores T15-U3, T18-U3, que es un disparador asimétrico con acoplamiento de emisor con un seguidor de emisor en la entrada al transistor T13-U2. El circuito base del transistor T8-U3 incluye un diodo D6-U3, que protege el circuito de sincronización contra sobrecargas. Desde el seguidor del emisor, la señal de reloj se suministra a la etapa de amplificación diferencial.
En la etapa diferencial, la polaridad de la señal de sincronización se cambia (B 1-3) y se amplifica a un valor suficiente para activar el disparador de sincronización. Desde la salida del amplificador diferencial, la señal del reloj pasa a través del seguidor del emisor hasta la entrada del disparador de sincronización. Se elimina una señal normalizada en amplitud y forma del colector del transistor T18-U3, que, a través del seguidor de emisor de desacoplamiento del transistor T20-U3 y el circuito diferenciador C28-U3, R56-Y3, controla el funcionamiento del circuito de disparo. Para aumentar la estabilidad de la sincronización, el amplificador de sincronización, junto con el disparador de sincronización, se alimenta mediante un estabilizador de voltaje de 5 V separado en el transistor T19-U3. La señal diferenciada se suministra al circuito de activación, que, junto con el generador de barrido y el circuito de bloqueo, garantiza la formación de un voltaje en diente de sierra que varía linealmente en los modos de espera y autooscilación.
El circuito de disparo es un disparador asimétrico con acoplamiento de emisor en los transistores T22-y3, T23-y3, T25-y3 con un seguidor de emisor en la entrada del transistor T23-y3. El estado inicial del circuito de activación: el transistor T22-y3 está abierto, el transistor T25-y3 está abierto. El potencial al que se carga el condensador C32-U3 está determinado por el potencial del colector del transistor T25-y3 y es de aproximadamente 8 V. El diodo D12-U3 está abierto. Con la llegada de un pulso negativo a la base de T22-y3, el circuito de activación se invierte y el diferencial negativo en el colector de T25-y3 cierra el diodo D12-U3. El circuito de disparo está desconectado del generador de barrido. Comienza la formación de un movimiento de barrido hacia adelante.
El generador de escaneo está en modo de espera (el interruptor B1-4 está en la posición “STANDBY”). Cuando la amplitud del voltaje en diente de sierra alcanza aproximadamente 7 V, el circuito de activación a través del circuito de bloqueo, los transistores T26-U3, T27-y3 vuelve a su estado original. Comienza el proceso de recuperación, durante el cual el condensador de temporización C32-U3 se carga a su potencial original. Durante la recuperación, el circuito de bloqueo mantiene el circuito de disparo en su estado original, evitando que los pulsos de sincronización lo transfieran a otro estado, es decir, proporciona un retraso en el inicio del barrido durante el tiempo necesario para restaurar el generador de barrido en modo de espera y automáticamente. inicia el barrido en el modo autooscilante.
En el modo autooscilante, el generador de escaneo opera en la posición "AVT" del interruptor B1-4, y el arranque y la interrupción del circuito de activación se produce desde el circuito de bloqueo cambiando su modo. Como generador de barrido se seleccionó un circuito de descarga de un condensador de temporización a través de un estabilizador de corriente. La amplitud del voltaje de diente de sierra que varía linealmente generado por el generador de barrido es de aproximadamente 7 V. El condensador de temporización C32-U3 se carga rápidamente durante la recuperación a través del transistor T28-U3 y el diodo D12-U3. Durante la carrera de operación, el diodo D12-U3 es bloqueado por el voltaje de control del circuito de arranque, desconectando el circuito del condensador de sincronización del circuito de arranque. La descarga del condensador se produce a través del transistor T29-U3, conectado según el circuito estabilizador de corriente. La velocidad de descarga del condensador de temporización (y, en consecuencia, el valor del factor de barrido) está determinada por el valor actual del transistor T29-U3 y cambia al conmutar las resistencias de temporización R12...R19, R22...R24 en el circuito emisor usando los interruptores B2-1 y B2-2 (“TIME/DIV”). El rango de velocidad de barrido tiene 18 valores fijos.
Se garantiza un cambio en el factor de barrido de 1000 veces conectando los condensadores de temporización C32-U3, C35-U3 con el interruptor B1-5 (“mS/mS”). El ajuste de los coeficientes de barrido con una precisión determinada se realiza mediante el condensador C33-U3 en el rango "mS", y en el rango "mS", mediante la resistencia de sintonización R58-y3, cambiando el modo del seguidor del emisor. (transistor T24-U3), que alimenta las resistencias de temporización. El circuito de bloqueo es un detector emisor basado en un transistor T27-U3, conectado según un circuito emisor común, y en los elementos R68-y3, C34-U3.
La entrada del circuito de bloqueo recibe un voltaje en diente de sierra del divisor R71-y3, R72-y3 en la fuente del transistor T30-U3. Durante la carrera de barrido, la capacitancia del detector S34-U3 se carga sincrónicamente con el voltaje de barrido. Durante la recuperación del generador de exploración, el transistor T27-U3 se apaga y la constante de tiempo del circuito emisor del detector R68-y3, C34-U3 mantiene el circuito de control en su estado original. El modo de barrido en espera se garantiza bloqueando el seguidor de emisor en T26-U3 con el interruptor B1-4 (“STANDBY/AUTO”). En modo autooscilante, el seguidor de emisor está en modo de funcionamiento lineal. La constante de tiempo del circuito de bloqueo cambia paso a paso con el interruptor B2-1 y aproximadamente con B1-5.
Desde el generador de escaneo, se suministra al amplificador de escaneo un voltaje de diente de sierra a través de un seguidor de fuente en el transistor T30-U3. El repetidor utiliza un transistor de efecto de campo para aumentar la linealidad del voltaje en diente de sierra y eliminar la influencia de la corriente de entrada del amplificador de escaneo. El amplificador de barrido amplifica el voltaje en diente de sierra a un valor que proporciona una relación de barrido determinada. El amplificador está hecho de un circuito cascodo diferencial de dos etapas que utiliza transistores T33-U3, T34-U3, T3-U2, T4-U2 con un generador de corriente en el transistor T35-U3 en el circuito emisor. La corrección de frecuencia de la ganancia se realiza mediante el condensador S36-U3. Para aumentar la precisión de las mediciones de tiempo, el dispositivo KVO proporciona estiramiento de barrido, que se garantiza cambiando la ganancia del amplificador de escaneo conectando en paralelo las resistencias R75-Y3, R80-U3 cerrando los contactos 1 y 2 ("Estiramiento") del conector. Ш3.
El voltaje de escaneo mejorado se elimina de los colectores de los transistores T3-U2, T4-U2 y se suministra a las placas de desviación horizontal del CRT.
El nivel de sincronización se cambia cambiando el potencial base del transistor T8-U3 con la resistencia R8 (“NIVEL”), ubicada en el panel frontal del dispositivo.
El desplazamiento horizontal del haz se realiza cambiando el voltaje base del transistor T32-U3 mediante la resistencia R20 (“^”), también ubicada en el panel frontal del dispositivo.
El osciloscopio tiene la capacidad de suministrar una señal de sincronización externa a través del socket 3 (“Salida X”) del conector Sh3 al seguidor del emisor T32-U3. Además, se proporciona una salida de voltaje en diente de sierra de aproximadamente 4 V desde el emisor del transistor T33-U3 al zócalo 1 ("Salida N") del conector Ш3.
El convertidor de alto voltaje (unidad U31) está diseñado para suministrar al CRT todos los voltajes necesarios. Está ensamblado sobre transistores T1-U31, T2-U31, transformador Tr1 y está alimentado por fuentes estabilizadas de +12V y -12V, lo que permite tener voltajes de suministro estables para el CRT cuando cambia el voltaje de suministro. La tensión de alimentación del cátodo del CRT -2000 V se elimina del devanado secundario del transformador a través del circuito de duplicación D1-U31, D5-U31, S7-U31, S8-U31. La tensión de alimentación del modulador CRT se elimina de otro devanado secundario del transformador también a través del circuito multiplicador D2-U31, D3-U31, D4-U31, S3-U31, S4-U31, S5-U31. Para reducir la influencia del convertidor en las fuentes de alimentación, se utiliza un seguidor de emisor T3-U31.
El filamento CRT se alimenta desde un devanado separado del transformador Tr1. El voltaje de suministro al primer ánodo del CRT se elimina de la resistencia R10-y31 (“ENFOQUE”). El brillo del haz CRT está controlado por la resistencia R18^31 (“BRILLO”). Ambas resistencias están ubicadas en el panel frontal del osciloscopio. El voltaje de suministro del segundo ánodo del CRT se elimina de la resistencia R19-U2 (conectada a la ranura).
El circuito de iluminación del osciloscopio es un disparador simétrico, alimentado desde una fuente separada de 30 V con respecto a la fuente de alimentación del cátodo -2000 V, y se realiza mediante transistores T4-U31, T6-U31. El disparador se activa mediante un pulso positivo extraído del emisor del transistor T23-U3 del circuito del disparador. El estado inicial del disparador de retroiluminación T4-U31 está abierto, T6-U31 está cerrado. Una caída de pulso positiva del circuito disparador mueve el disparador de retroiluminación a otro estado, una negativa lo devuelve a su estado original. Como resultado, se forma un pulso positivo con una amplitud de 17 V en el colector T6-U31, con una duración igual a la duración del recorrido de exploración hacia adelante. Este pulso positivo se aplica al modulador CRT para iluminar el barrido hacia adelante.
El osciloscopio tiene un calibrador de amplitud y tiempo simple, que está hecho en un transistor T7-U3 y es un circuito amplificador en modo limitador. La entrada del circuito recibe una señal sinusoidal con la frecuencia de la red de suministro. Del colector del transistor T7-U3 se extraen impulsos rectangulares con la misma frecuencia y amplitud 11,4___11,8 V, que se alimentan al divisor de entrada KVO en la posición 3 (“Ў”) del interruptor B1. En este caso, la sensibilidad del osciloscopio se establece en 2 V/div y los pulsos de calibración deben ocupar cinco divisiones de la escala vertical del osciloscopio. El factor de barrido se calibra en la posición 2 del interruptor B2 y en la posición “mS” del interruptor B1-5.
Los voltajes de las fuentes de 100 V y 200 V no se estabilizan y se eliminan del devanado secundario del transformador de potencia Tr1 a través del circuito de duplicación DS2-U3, S26-U3, S27-U3. Los voltajes de las fuentes de + 12 V y -12 V están estabilizados y se obtienen a partir de una fuente estabilizada de 24 V. El estabilizador de 24 V se fabrica mediante transistores T14-U3, T16-U3, T17-U3. El voltaje a la entrada del estabilizador se elimina del devanado secundario del transformador Tr1 a través del puente de diodos DS1-U3. El voltaje estabilizado de 24 V se ajusta mediante la resistencia Ш7-У3, ubicada debajo de la ranura. Para obtener fuentes de +12 V y -12 V, el circuito incluye un seguidor de emisor T10-U3, cuya base es alimentada por la resistencia R24-Y3, que regula la fuente de +12 V.
Al realizar reparaciones y posterior ajuste del osciloscopio, en primer lugar, es necesario verificar que los modos de CC de los elementos activos cumplan con los valores indicados en la tabla. 1. Si el parámetro que se está verificando no se encuentra dentro de los límites permitidos, es necesario verificar la capacidad de servicio del elemento activo correspondiente y, si está en servicio, también los elementos de "tubería" en esta cascada. Al reemplazar un elemento activo por uno similar, puede ser necesario ajustar el modo de funcionamiento de la cascada (si hay un elemento de sintonización correspondiente), pero en la mayoría de los casos esto no es necesario hacerlo, porque las cascadas están cubiertas por retroalimentación negativa y, por lo tanto, la variación de los parámetros de los elementos activos no afecta el funcionamiento normal del dispositivo.
En caso de mal funcionamiento asociado con el funcionamiento del tubo de rayos catódicos (mal enfoque, brillo insuficiente del haz, etc.), es necesario verificar que los voltajes en los terminales CRT coincidan con los valores indicados en la tabla. 2. Si los valores medidos no corresponden a los tabulados, es necesario verificar la capacidad de servicio de los componentes responsables de generar estos voltajes (fuente de alto voltaje, canales de salida KVO y KGO, etc.). Si los voltajes suministrados al CRT están dentro de los límites permitidos, entonces el problema está en el tubo y es necesario reemplazarlo.
