(Աղյուսակ 10.1)

խողովակի խաչմերուկի դիմադրության պահը խողովակի պատի հաշվարկված հաստությամբ, սմ3, (Աղյուսակ 2.10. SP);

Եռակցման ամրության գործակիցը (էջ. 10.2):

Պլաստիկության 0,8 գործակից

Համարժեք քաշի ծանրաբեռնվածություն kgf / m (հավասար է աշխատանքային վիճակում գտնվող խողովակաշարի քաշին);

Խողովակաշարերի ստորգետնյա տեղադրման համար համարժեք ծանրաբեռնվածությունը վերցվում է աշխատանքային կամ սառը վիճակում գտնվող խողովակաշարի գնահատված քաշին:

որտեղ q-ը խողովակաշարի մեկ մետրի քաշն է՝ խողովակի քաշը (qtr), ջուր (qv) (Աղյուսակ 2.11., 2.12. SP), մեկուսիչ կառուցվածք (qout):

Լցոնման տուփերի կոմպենսատորներով շարժական հենարանների միջև ընկած հատվածը որոշվում է առաձգական կամ սեղմման լարումների հաշվարկով (համապատասխանաբար=0,95,=1):

Ճնշման լարումներով,=1

Ըստ առաձգական լարումների՝ = 0,95

ընդունվել է կարգավորման

Բեռներ ֆիքսված հենարանների վրա:

Խողովակաշարերի ֆիքսված հենարանների բեռները բաժանված են ուղղահայաց և հորիզոնական:

Ուղղահայաց:

l-span շարժական հենարանների միջև, մ

Խողովակաշարերի ֆիքսված հենարանների վրա հորիզոնական բեռներ առաջանում են հետևյալի ազդեցության տակ.

Շարժական հենարաններում շփում, ջերմային խողովակների ջերմային երկարացումով:

Շփում լցոնման տուփի փոխհատուցիչների մեջ, ջերմային խողովակների ջերմային երկարացումով:

Միջանկյալ հենարանների հորիզոնական առանցքային բեռները որոշվում են հաշվի առնելով բոլորը ակտիվ ուժերհիմքի երկու կողմերում.

Շփման ուժերը շարժական առանցքակալներում, կգֆ

Շփման ուժերը լցոնման տուփերի փոխհատուցիչներում, կգֆ

որտեղ q-ը 1 մետր խողովակաշարի քաշն է, կգֆ

L-ն խողովակաշարի երկարությունն է ֆիքսված հենարանից մինչև փոխհատուցիչը, մ

f-շարժական հենարանների շփման գործակից (էջ. 11.1)

Շփման ուժերը լցոնման տուփի ընդարձակման միացումներում որոշվում են կախված հովացուցիչ նյութի աշխատանքային ճնշումից, խողովակի տրամագծից և լցոնման տուփի դիզայնից.

կգֆ

կգֆ

Գործող ճնշումհովացուցիչ նյութ

լցոնման տուփի սոյայի փաթեթավորման շերտի երկարությունը (4.16)

գեղձի փոխհատուցիչի թևի արտաքին տրամագիծը (4.16)

Մետաղի հետ փաթեթավորման շփման գործակիցը = 0,15

փոխհատուցիչի պտուտակների քանակը (4.16)

Փաթեթավորման խաչմերուկի մակերեսը (4.16)

արժեքը վերցվում է 10 կգ/սմ2-ից ոչ պակաս։

Ուժերից փոքրը վերցվում է որպես հաշվարկված:

Միջանկյալ ֆիքսված հենարանների վրա առաջացող հորիզոնական ուժերը հայտնաբերվում են որպես հենարանի երկու կողմերի ընդհանուր ուժերի տարբերություն: S=SB-SM, m Այս դեպքում անվտանգության սահմանի համար ուժերից փոքրը վերցվում է 0,7 գործակցով՝ S=SB-0,7SM, SB=SM-ով ընդունում ենք գումարներից մեկը՝ a. գործակիցը 0.3 S1=0.3Սբ. l1=l2=120 մ, ապա S1=S2:

f=0.3 սահող առանցքակալների համար

qtr=62,15 կգֆ

qv=134,6 կգֆ

քառակուսի = 30,4 կգ

16 կգ/սմ2

Մենք վերցնում ենք kgf որպես հաշվարկված

S=5451.6+8346.9=13798.5 կգֆ

Որպես հաշվարկված արժեք, մենք ընդունում ենք 13798.5 = 4139.6 կգֆ

Ջերմային խողովակաշարերի ջերմամեկուսացման հաշվարկ.

Հաշվարկը կատարվում է գլխի հատվածում (Էներգետիկ կենտրոնից մինչև առաջին ճյուղ):

Նախնական տվյալներ.

Մենք որոշում ենք ջերմամեկուսացման հաստությունը dn = 0,426 մ տրամագծով ջեռուցման ցանցի երկխողովակ երեսարկման համար երկաթբետոնե անանցանելի ալիքում 2,54 x 0,93 մ (ներքին) և 2,94 x 1,33 մ (արտաքին) չափերով: Շինարարության վայրը - Մոսկվա Ջերմային կրիչի միջին ջերմաստիճանը մատակարարման ջերմային խողովակաշարում, վերադարձի մեջ ջերմաստիճանի գրաֆիկ): Խողովակաշարերի առանցքի երեսարկման խորությունը h = 1,23 մ Հողի միջին տարեկան ջերմաստիճանը tgr = 3,2 °C: Որպես ջերմամեկուսիչ՝ ընդունում ենք հանքային բրդյա գորգեր՝ ծակված, ԳՕՍՏ 2 / 880-88 100 դասի։ Ծածկույթը պատրաստված է ապակեպլաստեից։ .

dн = 0,426 մ (dу = 400 մմ) խողովակաշարերի համար, ըստ նորմերի, ջերմային հոսքի խտությունը. և (Աղյուսակ 13.6.):

;

.

Մենք ընդունում ենք ջերմամեկուսիչ շերտի հաստությունը և ծածկույթի շերտը

1. Խողովակների աջակցության ուղղահայաց նորմատիվ բեռը պետք է որոշվի բանաձևով

Նշումներ. 1. D ³400 մմ գոլորշու խողովակաշարերի զսպանակները և կախոցները սպասարկման համար մատչելի վայրերում կարող են հաշվարկվել ուղղահայաց բեռի համար՝ առանց հաշվի առնելու ջրի քաշը հիդրավլիկ փորձարկում, ապահովելով սա հատուկ սարքերփորձարկման ընթացքում հենարանները բեռնելու համար:

2. Խողովակաշարի հանգույցներում հենարան տեղադրելիս պետք է լրացուցիչ հաշվի առնել փակման և ջրահեռացման փականների, փոխհատուցիչների, ինչպես նաև այս հենարանի վրա ընկնող ճյուղերի հարակից հատվածների խողովակաշարերի քաշը:

3. Աջակցման բեռնվածքի դիագրամը ներկայացված է գծագրում:

Աջակցման վրա բեռների սխեման

1 - խողովակ; 2 - շարժական խողովակի աջակցություն

2. Հենակետերում շփման ուժերից շարժական խողովակների հենարանների առանցքային, N և կողային N, բեռները պետք է որոշվեն բանաձևերով.

որտեղ մ x , մ y - հենարաններում շփման գործակիցները, համապատասխանաբար, երբ հենարանը շարժվում է խողովակաշարի առանցքի երկայնքով և առանցքի անկյան տակ, վերցված ըստ աղյուսակի: մեկ* այս հավելվածը;

1 մ խողովակաշարի քաշը աշխատանքային վիճակում, ներառյալ խողովակի քաշը, ջերմամեկուսիչ կառուցվածքը և ջրային և կոնդենսատային ցանցերի ջուրը (շոգե խողովակաշարերում ջրի քաշը հաշվի չի առնվում), N/m.

Աղյուսակ 1*

Շփման գործակիցներ

Հայտնի ձողի երկարությամբ, կոշտ կախոցի շփման գործակիցը պետք է որոշվի բանաձևով.

որտեղ - խողովակաշարի հատվածի ջերմային երկարացում ֆիքսված հենարանից մինչև փոխհատուցիչ, մմ;

Հպման աշխատանքային երկարությունը, մմ:

3. Հորիզոնական կողային բեռները, հաշվի առնելով դրանց գործողության ուղղությունը, պետք է հաշվի առնել ճկուն ընդարձակման հոդերի տակ գտնվող հենարանները հաշվարկելիս: եւ նաեւ £40 հեռավորության վրա Դխողովակաշարում պտտման կամ ճկուն ընդարձակման անկյունից:

4. Հաստատուն խողովակի հենարանի վրա նորմատիվային հորիզոնական բեռը որոշելիս պետք է հաշվի առնել հետևյալը.

4.1. Շարժական խողովակի մեջ շփման ուժերը H, որոշվում են բանաձևով

4.2. Շփման ուժերը լցոնման տուփի ընդարձակման միացումներում, , N, որոշվում են բանաձևերով

, (6)

, (7)

		հովացուցիչ նյութի աշխատանքային ճնշումը (էջ 7,6), Պա, (բայց ոչ պակաս, քան 0,5 × 10 6 Պա);
		փաթեթավորման շերտի երկարությունը գեղձի փոխհատուցիչի առանցքի երկայնքով, մ;
		լցոնման տուփի փոխհատուցիչի ճյուղային խողովակի արտաքին տրամագիծը, մ;
		մետաղի վրա փաթեթավորման շփման գործակիցը, որը հավասար է 0,15;
		փոխհատուցիչի պտուտակների քանակը;
		Լցոնման գեղձի փոխհատուցիչի խաչմերուկի մակերեսը, մ 2, որոշվում է բանաձևով

, (8)

Լցոնման տուփի փոխհատուցիչ մարմնի ներքին տրամագիծը, մ

Արժեքը (6) բանաձևով որոշելիս արժեքը ենթադրվում է առնվազն 1×106 Պա: Հաշվարկված է (6) և (7) բանաձևերով ստացված ուժերից ամենամեծը։

4.3. Ներքին ճնշման անհավասարակշռված ուժեր, երբ օգտագործվում են լցոնման տուփի փոխհատուցիչներ, N, խողովակաշարերի հատվածներում կանգառ փականներ, անցումներ, պտտման անկյուններ կամ կոճղեր՝ որոշված ​​բանաձևով

4.4. Ներքին ճնշումից, H, որոշվում է բանաձևով փուչիկների ընդարձակման միացությունների միջակայքային ուժերը

, (11)

4.5. Փչակի ընդարձակման հոդերի կոշտությունը, H, որոշվում է բանաձևով

որտեղ Ռ - կոմպենսատորի կոշտությունը, երբ այն սեղմվում է 1 մմ, N/mm;

Փոխհատուցիչի փոխհատուցող հզորությունը, մմ:

R, , արժեքներն ընդունվում են ըստ տեխնիկական բնութագրերի և ընդարձակման հոդերի աշխատանքային գծագրերի:

4.6. Փուչիկների ընդլայնման հոդերի միջակայքային ուժերը դրանց տեղադրման ժամանակ հարակից հատվածներում լցոնման տուփի ընդարձակման հոդերի հետ համատեղ, N, որոշվում է բանաձևով

(13)

4.7. Առաձգական դեֆորմացիայի ուժերը ճկուն ընդարձակման միացումներով և ինքնափոխհատուցմամբ, որոնք որոշվում են խողովակների հաշվարկով ջերմային երկարացումները փոխհատուցելու համար:

4.8. Խողովակաշարերի շփման ուժերը ջերմամեկուսիչ պատյան ներսում խողովակ տեղափոխելիս կամ կեղևի շփման ուժերը գետնին խողովակաշարերի անուղղակի տեղադրման ժամանակ, որոնք որոշվում են ըստ հատուկ հրահանգների, կախված մեկուսացման տեսակից:

5. Հորիզոնական առանցքային բեռը ֆիքսված խողովակի հենարանի վրա պետք է որոշվի.

վերջնական հենարանի վրա - որպես հենարանի վրա ազդող ուժերի գումար (կետ 4);

միջանկյալ հենարանի վրա - որպես հենարանի յուրաքանչյուր կողմում գործող ուժերի գումարների տարբերություն. այս դեպքում ուժերի ավելի փոքր գումարը, բացառությամբ ներքին ճնշման անհավասարակշռված ուժերի, ընդարձակման ուժերի և փչակի ընդարձակման հոդերի կոշտության, վերցվում է 0,7 գործակցով:

Ծանոթագրություններ. 1. Խողովակաշարերի հենարանների ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը որոշելիս պետք է հաշվի առնել փչակների ընդարձակման հոդերի կոշտությունը՝ հաշվի առնելով թույլատրելի. բնութագրերըկոշտության արժեքների սահմանային շեղումների փոխհատուցիչների վրա:

2. Երբ միջանկյալ ֆիքսված հենարանի յուրաքանչյուր կողմում ազդող ուժերի գումարը նույնն է, հենարանի հորիզոնական առանցքային ծանրաբեռնվածությունը որոշվում է որպես հենարանի մի կողմում 0,3 գործակցով ազդող ուժերի գումար:

6. Հորիզոնական կողային ծանրաբեռնվածությունը ֆիքսված խողովակի հենարանի վրա պետք է հաշվի առնել երթուղին շրջվելիս և խողովակաշարի ճյուղերից:

Խողովակաշարերի երկկողմանի ճյուղերով հենարանի կողային բեռը հաշվի է առնվում ամենամեծ բեռ ունեցող ճյուղերից:

7. Խողովակների ամրացված հենարանները պետք է նախագծված լինեն խողովակաշարերի տարբեր աշխատանքային ռեժիմների դեպքում, ներառյալ բաց և փակ փականներով, առավելագույն հորիզոնական բեռի համար:

Ջերմային ցանցերի օղակաձև սխեմայով պետք է հաշվի առնել հովացուցիչ նյութի ցանկացած կողմից շարժվելու հնարավորությունը:

Ֆիքսված հենարանների հաշվարկ:

Ֆիքսված հենարանները ամրացնում են խողովակաշարի դիրքը որոշակի կետերում և ընկալում են այն ուժերը, որոնք առաջանում են ամրացման կետերում ջերմաստիճանի դեֆորմացիաների և ներքին ճնշման ազդեցության տակ:

Աջակցությունները շատ են կարևոր ազդեցությունջերմային խողովակի շահագործման համար. Լուրջ վթարները հազվադեպ չեն հենարանների սխալ տեղադրման, կառուցվածքների սխալ ընտրության կամ անզգույշ տեղադրման պատճառով: Շատ կարևոր է, որ բոլոր հենարանները բեռնված լինեն, ինչի համար տեղադրման ժամանակ անհրաժեշտ է ստուգել դրանց տեղադրումը երթուղու երկայնքով և դիրքը բարձրության վրա: Անուղղակի երեսարկման դեպքում նրանք սովորաբար հրաժարվում են խողովակաշարերի տակ անվճար հենարաններ տեղադրելուց, որպեսզի խուսափեն անհավասար սուզումից, ինչպես նաև լրացուցիչ ճկման սթրեսներից: Այս միջադիրներում խողովակները դրվում են չխախտված հողի կամ խնամքով սեղմված ավազի շերտի վրա:

Հենակների միջև ընկած հատվածը (հեռավորությունը) որոշում է խողովակաշարում առաջացող ճկման լարվածությունը և շեղման սլաքը:

Ճկման լարումները և դեֆորմացիաները հաշվարկելիս ազատ հենարանների վրա ընկած խողովակաշարը համարվում է բազմաթռիչք ճառագայթ: Նկ. T.c.19-ը ցույց է տալիս բազմաթռիչք խողովակաշարի ճկման պահերի դիագրամը:

Հաշվի առեք խողովակաշարերում գործող ուժերն ու լարումները:

Մենք ընդունում ենք հետևյալ նշումը.

Մ- ուժային պահ, N*m; Q B, Q g - ուղղահայաց և հորիզոնական ուժ, N; q in, q g- հատուկ բեռ մեկ միավորի երկարության համար, ուղղահայաց և հորիզոնական, H / m; ..N - հորիզոնական ռեակցիա հենարանի վրա, N.

Առավելագույն ճկման պահը բազմաթռիչք խողովակաշարում տեղի է ունենում հենակետում: Այս պահի մեծությունը (9.11)

որտեղ ք- խողովակաշարի միավորի երկարության համար հատուկ բեռ, N/m; - միջակայքի երկարությունը հենարանների միջև, մ Հատուկ բեռ քորոշվում է բանաձևով (9-12)

որտեղ ք Բ- ուղղահայաց հատուկ բեռ, հաշվի առնելով խողովակաշարի քաշը հովացուցիչ նյութով և ջերմամեկուսացումով. ք գ- հորիզոնական հատուկ բեռ՝ հաշվի առնելով քամու ուժը,

(9-13)

որտեղ w- քամու արագություն, մ/վ; - օդի խտություն, կգ / մ 3; դ և -խողովակաշարի մեկուսացման արտաքին տրամագիծը, մ; կ- աերոդինամիկ գործակից, որը հավասար է միջինը 1,4-1,6:

Քամու ուժը պետք է հաշվի առնել միայն վերգետնյա բաց երեսարկման ջերմային խողովակներում:

Ծալման պահը բացվածքի կեսին

Հենակետից 0,2 հեռավորության վրա ճկման պահը զրո է:

Առավելագույն շեղումը տեղի է ունենում միջանցքի կեսին:

Խողովակաշարի անկում, (9.15)

(9-11) արտահայտության հիման վրա որոշվում է ազատ հենարանների միջև ընկած հատվածը

(9-16) որտեղից , մ(9-17)

Իրական խողովակաշարերի սխեմաների համար հենարանների միջև ընկած հատված ընտրելիս ենթադրվում է, որ ամենաանբարենպաստ աշխատանքային պայմաններում, օրինակ, հովացուցիչ նյութի ամենաբարձր ջերմաստիճանի և ճնշման դեպքում, ամենաթույլ հատվածում գործող բոլոր ուժերից ընդհանուր սթրեսը (սովորաբար զոդում) ) չի գերազանցում թույլատրելի արժեքը:

նախնական գնահատականՀենարանների միջև հեռավորությունները կարող են կատարվել (9-17) հավասարման հիման վրա՝ հաշվի առնելով լարումը 4-րդ ոլորանից, որը հավասար է թույլատրելի լարվածության 0,4-0,5-ին.

Ֆիքսված հենարանները ընկալում են ներքին ճնշման արձագանքը, ազատ հենարանները և

փոխհատուցող.

Ստացված ուժը, որը գործում է ֆիքսված հենարանի վրա, կարող է ներկայացվել որպես

, որտեղ

բայց -գործակից՝ կախված հենարանի երկու կողմերում ներքին ճնշման առանցքային ուժերի գործողության ուղղությունից։ Եթե ​​հենարանը բեռնաթափվի ներքին ճնշման ուժից, ապա բայց=0 հակառակ դեպքում բայց=1; Ռ- ներքին ճնշումը խողովակաշարում; - խողովակաշարի ներքին հատվածի տարածքը. - Ազատ հենարանների վրա շփման գործակիցը; - ֆիքսված հենարանի երկու կողմերում խողովակաշարի հատվածների երկարությունների տարբերությունը. - առանցքային լոգարիթմական փոխհատուցիչների շփման ուժերի կամ ֆիքսված հենարանի երկու կողմերում ճկուն փոխհատուցիչների առաձգական ուժերի միջև տարբերությունը.

26. Ջերմամատակարարման համակարգերի խողովակաշարերի ջերմային երկարացման փոխհատուցում. Ճկուն փոխհատուցիչների հաշվարկման հիմունքներ.

Ջերմային ցանցերում ներկայումս առավել լայնորեն կիրառվում են լցոնման տուփը, U-աձևը, իսկ ներս Վերջերսև փուչիկ (ալիքաձև) ընդարձակման միացումներ: Բացի հատուկ փոխհատուցողներից, փոխհատուցման համար օգտագործվում են նաև ջեռուցման մայրուղու պտտման բնական անկյունները՝ ինքնափոխհատուցում: Փոխհատուցիչները պետք է ունենան բավարար փոխհատուցող հզորություն՝ կլանելու համար խողովակաշարի հատվածի ջերմային ընդարձակումը ֆիքսված հենարանների միջև, մինչդեռ ճառագայթային փոխհատուցիչների առավելագույն լարումները չպետք է գերազանցեն թույլատրելիները (սովորաբար 110 ՄՊա): Անհրաժեշտ է նաև որոշել փոխհատուցիչի արձագանքը, որն օգտագործվում է ֆիքսված հենարանների վրա բեռների հաշվարկման ժամանակ: Խողովակաշարի նախագծային հատվածի ջերմային երկարացումը, մմ, որոշվում է բանաձևով

, (2.81)

Ջերմաստիճանի գնահատված տարբերությունը, որը որոշվում է բանաձևով, (2.82)

Լ

Ճկուն ընդարձակման միացումների տարբերություն լցոնման տուփերի, դրանք բնութագրվում են պահպանման ավելի ցածր ծախսերով: Դրանք օգտագործվում են երեսարկման բոլոր մեթոդների և հովացուցիչ նյութի ցանկացած պարամետրերի համար: Լցոնման տուփի ընդարձակման հոդերի օգտագործումը սահմանափակվում է 2,5 ՄՊա-ից ոչ ավելի ճնշմամբ և 300°C-ից ոչ ավելի հովացուցիչ նյութի ջերմաստիճանով: Դրանք տեղադրվում են ավելի քան տրամագծով խողովակաշարերի ստորգետնյա տեղադրման ժամանակ։ 100 մմ, 300 մմ-ից ավելի տրամագծով ցածր խողովակների հենարանների վրա գետնից վեր դնելիս, ինչպես նաև նեղ վայրերում, որտեղ անհնար է տեղադրել ճկուն ընդարձակման միացումներ:

Ճկուն ընդարձակման հոդերը պատրաստված են խողովակների թեքություններից և ուղիղ հատվածներից՝ օգտագործելով էլեկտրական աղեղային զոդում: Փոխհատուցիչների տրամագիծը, պատի հաստությունը և պողպատի դասը նույնն են, ինչ հիմնական հատվածների խողովակաշարերինը: Տեղադրման ընթացքում ճկուն ընդարձակման հոդերը տեղադրվում են հորիզոնական; ուղղահայաց կամ թեք տեղադրությունները պահանջում են օդային կամ ջրահեռացման սարքեր, որոնք դժվարացնում են սպասարկումը:

Առավելագույն ընդարձակման հզորություն ստեղծելու համար ճկուն ընդարձակման հոդերը ձգվում են սառը վիճակում մինչև տեղադրումը և ամրացվում են այս դիրքում գտնվող միջակայիչներով: արժեք

Փոխհատուցողի երկարացումները գրանցվում են հատուկ ակտով: Ձգված փոխհատուցիչները եռակցման միջոցով ամրացվում են ջերմային խողովակին, որից հետո հեռացվում են միջատները։ Նախնական ձգման շնորհիվ փոխհատուցման հզորությունը գրեթե կրկնապատկվում է։ Ճկուն փոխհատուցիչներ տեղադրելու համար կազմակերպվում են փոխհատուցման խորշեր։ Նիշը նույն դիզայնի անանցանելի ալիք է, որը կոնֆիգուրացիայով համապատասխանում է փոխհատուցողի ձևին:

Գեղձի (առանցքային) փոխհատուցիչներպատրաստված են խողովակներից և երկու տեսակի պողպատե թիթեղից՝ միակողմանի և երկկողմանի։ Երկկողմանի ընդարձակման հոդերի տեղադրումը լավ համակցված է ֆիքսված հենարանների տեղադրմամբ: Խցուկային փոխհատուցիչները տեղադրվում են խստորեն խողովակաշարի առանցքի երկայնքով, առանց աղավաղումների: Լցոնման տուփի կոմպենսատորի լցոնը ասբեստի գրաֆիկական լարից և ջերմակայուն ռետինից պատրաստված օղակ է։ Առանց խողովակաշարերի համար պետք է օգտագործվեն առանցքային փոխհատուցիչներ:

Լցոնման տուփի ընդարձակման հոդերի ընդարձակման հզորությունը մեծանում է տրամագծի աճով:

Ճկուն փոխհատուցիչի հաշվարկ.

Խողովակաշարի նախագծային հատվածի ջերմային երկարացումը, մմ, որոշվում է բանաձևով

, (2.81)

որտեղ է պողպատի գծային ընդլայնման միջին գործակիցը, մմ / (m o C), (բնորոշ հաշվարկների համար կարող եք վերցնել = 1,2 10ˉ² մմ / (m o C),

Գնահատված ջերմաստիճանի տարբերությունը, որը որոշվում է բանաձևով

որտեղ է հովացուցիչ նյութի նախագծային ջերմաստիճանը, o C;

Ջեռուցման նախագծման համար արտաքին օդի գնահատված ջերմաստիճանը, o C;

Լ- ֆիքսված հենարանների միջև հեռավորությունը, մ.

Լցոնման տուփի ընդարձակման հոդերի փոխհատուցման հզորությունը կրճատվում է 50 մմ սահմանով:

Գեղձի կոմպենսատորի ռեակցիան - գեղձի փաթեթավորման մեջ շփման ուժը որոշվում է բանաձևով, (2.83)

որտեղ է հովացուցիչի աշխատանքային ճնշումը, ՄՊա;

Փաթեթավորման շերտի երկարությունը գեղձի փոխհատուցիչի առանցքի երկայնքով, մմ;

Լցոնման տուփի փոխհատուցիչի ճյուղային խողովակի արտաքին տրամագիծը, մ;

Փաթեթավորման մետաղի շփման գործակիցը ենթադրվում է 0,15:

Տեխնիկական պայմաններփչակների ընդարձակման հոդերը տրված են աղյուսակում: 4.14 - 4.15. Փչակի փոխհատուցիչների առանցքային ռեակցիան բաղկացած է երկու տերմինից

որտեղ է ալիքների դեֆորմացիայի հետևանքով առաջացած առանցքային ռեակցիան, որը որոշվում է բանաձևով

որտեղ Դ լ- խողովակաշարի հատվածի ջերմաստիճանի երկարացում, մ; ե- ալիքի կոշտություն, N/m, վերցված ըստ փոխհատուցողի անձնագրի. n- ալիքների քանակը (ոսպնյակներ): - ներքին ճնշումից առանցքային ռեակցիա, որը որոշվում է բանաձևով

, (2.86)

որտեղ է գործակիցը կախված ալիքի երկրաչափական չափերից և պատի հաստությունից, միջինը 0,5 - 0,6;

ԴԵվ դալիքների արտաքին և ներքին տրամագծերն են, համապատասխանաբար, մ;

Հովացուցիչ նյութի ավելցուկ ճնշում, Pa.

Ինքնափոխհատուցումը հաշվարկելիս հիմնական խնդիրն է որոշել առավելագույն լարվածությունը երթուղու շրջադարձի անկյան կարճ թևի հիմքում, որը որոշվում է բանաձևով 90 ° շրջադարձի անկյունների համար: ; (2.87)

90 o-ից մեծ անկյունների համար, այսինքն. 90+ բ, ըստ բանաձևի (2.88)

որտեղ Դ լ- կարճ թեւի երկարացում, մ; լ- կարճ թեւի երկարությունը, մ; Ե- երկայնական առաձգականության մոդուլը, որը հավասար է պողպատի միջինին 2 10 5 ՄՊա; դ- խողովակի արտաքին տրամագիծը, մ;

Երկար թեւի երկարության հարաբերակցությունը կարճ թեւի երկարությանը:

27. Հովացուցիչ նյութի հոսքի գնահատված արագության որոշում: (նկ. T.c.22,23,24)

Տեղական կամ խմբային ջերմային կետերի հաշվարկման հիմնական խնդիրն է.

Ջերմային կրիչների գնահատված հոսքի արագությունը որոշելիս,

Ջեռուցիչների, պոմպային ագրեգատների և խառնիչ սարքերի ստանդարտ չափսերի ընտրության մեջ:

Զուտ ջեռուցման բեռով սահմանվում է ցանցի ջրի սպառման հաշվարկված համարժեքը.

,

որտեղ G-ը ցանցի ջրի գնահատված սպառումն է,

Q 0 '- հաշվարկված ջեռուցման բեռը,

τ 1 '- տ ջուր մատակարարման խողովակաշարում ջեռուցման համար գնահատված ջերմային սպառման դեպքում:

ժամը կախված սխեմանմիացում-մենք ջեռուցում.

T ջուր ջեռուցման համակարգից հետո,

ժամը անկախ սխեմամիացում-մենք ջեռուցում.

T ջուր ջեռուցիչից հետո ջեռուցմամբ (ջերմափոխանակիչ),

Ցանցի ջրի հոսքի համարժեքը դեպի ջերմափոխանակիչ՝ ջեռուցման համակարգ գնահատված ջերմային հոսքի դեպքում:

1. Խողովակի աջակցության ուղղահայաց ստանդարտ բեռը, N, պետք է որոշվի բանաձևով

որտեղ - խողովակաշարի 1 մ քաշը, ներառյալ խողովակի քաշը, ջերմամեկուսիչ կառուցվածքը և ջուրը (գոլորշու խողովակաշարերի համար հաշվի է առնվում ջրի քաշը հիդրավլիկ փորձարկման ժամանակ), N/m;

Անմիջություն շարժական հենարանների միջև, մ

Ծանոթագրություններ. 1. 400 մմ գոլորշու խողովակաշարերի զսպանակները և կախիչները սպասարկման համար մատչելի վայրերում կարող են նախագծվել ուղղահայաց բեռի համար՝ առանց հաշվի առնելու ջրի քաշը հիդրավլիկ փորձարկման ժամանակ՝ նախատեսելով այս հատուկ սարքերը փորձարկման ընթացքում հենարաններ բեռնելու համար:

2. Խողովակաշարի հանգույցներում հենարան տեղադրելիս պետք է լրացուցիչ հաշվի առնել փակման և ջրահեռացման փականների, փոխհատուցիչների, ինչպես նաև այս հենարանի վրա ընկնող ճյուղերի հարակից հատվածների խողովակաշարերի քաշը:

3. Հենարանի վրա բեռների սխեման ներկայացված է գծագրում:

Աջակցման վրա բեռների սխեման

1 - խողովակ; 2 - շարժական խողովակի աջակցություն

2. Հենարաններում շփման ուժերից առաջացած շարժական խողովակների հենարանների առանցքային , , և կողային , , բեռները պետք է որոշվեն բանաձևերով.

(2)

(3)

որտեղ են հենարանների շփման գործակիցները, համապատասխանաբար, երբ հենարանը շարժվում է խողովակաշարի առանցքի երկայնքով և առանցքի անկյան տակ, վերցված ըստ աղյուսակի: 1* սույն դիմումի;

1 մ խողովակաշարի քաշը աշխատանքային վիճակում, ներառյալ խողովակի քաշը, ջերմամեկուսիչ կառուցվածքը և ջրային և կոնդենսատային ցանցերի ջուրը (շոգե խողովակաշարերում ջրի քաշը հաշվի չի առնվում), N/m.

Աղյուսակ 1*

Շփման գործակիցներ

Հայտնի ձողի երկարությամբ, կոշտ կախոցի շփման գործակիցը պետք է որոշվի բանաձևով.

որտեղ - խողովակաշարի հատվածի ջերմային երկարացում ֆիքսված հենարանից մինչև փոխհատուցիչ, մմ;

Հպման աշխատանքային երկարությունը, մմ:

3. Հորիզոնական կողային բեռները, հաշվի առնելով դրանց գործողության ուղղությունը, պետք է հաշվի առնել ճկուն ընդարձակման հոդերի տակ գտնվող հենարանները, ինչպես նաև խողովակաշարի պտտման կամ ճկուն ընդարձակման անկյունից հեռավորության վրա հաշվարկելիս:

4. Հաստատուն խողովակի հենարանի վրա նորմատիվային հորիզոնական բեռը որոշելիս պետք է հաշվի առնել հետևյալը.

4.1. Շարժական խողովակների հենարաններում շփման ուժերը, N, որոշվում են բանաձևով

որտեղ է շարժական խողովակների հենարանների շփման գործակիցը.

1 մ խողովակաշարի քաշը աշխատանքային վիճակում (էջ 2), N/m;

Խողովակաշարի երկարությունը ֆիքսված հենարանից մինչև կոմպենսատոր կամ երթուղու պտտման անկյունը ինքնափոխհատուցման ժամանակ, մ.

4.2. Շփման ուժերը լցոնման տուփի փոխհատուցիչներում, , N, որոշվում են բանաձևերով.

; (6)

, (7)

որտեղ է հովացուցիչ նյութի աշխատանքային ճնշումը (կետ 7.6), Պա, (բայց ոչ պակաս, քան 0,5 Պա);

Փաթեթավորման շերտի երկարությունը գեղձի փոխհատուցման առանցքի երկայնքով, մ;

Լցոնման տուփի փոխհատուցիչի ճյուղային խողովակի արտաքին տրամագիծը, մ;

Մետաղի վրա փաթեթավորման շփման գործակիցը հավասար է 0,15;

Կոմպենսատորի պտուտակների քանակը;

Լցոնման տուփի փոխհատուցիչի խաչմերուկի մակերեսը, քմ, որոշվում է բանաձևով

, (8)

Լցոնման տուփի փոխհատուցիչ մարմնի ներքին տրամագիծը, մ

Արժեքը (6) բանաձևի համաձայն որոշելիս արժեքը ենթադրվում է առնվազն Pa: Հաշվարկված է (6) և (7) բանաձևերով ստացված ուժերից ամենամեծը։

4.3. Ներքին ճնշման անհավասարակշռված ուժերը լցոնման տուփի փոխհատուցիչներ, N, խողովակաշարերի հատվածներում փակող փականներով, անցումներով, պտտման անկյուններով կամ խցաններով օգտագործելիս՝ որոշված ​​բանաձևով.

որտեղ է լցոնման տուփի փոխհատուցիչի ճյուղային խողովակի արտաքին տրամագծի երկայնքով խաչմերուկի տարածքը, քմ.

Ջերմային կրիչի աշխատանքային ճնշումը, Pa.

4.4. Ներքին ճնշումից փուչիկների ընդարձակման հոդերի միջատային ուժերը, H, որոշվում է բանաձևով

որտեղ է բանաձևով որոշված ​​կոմպենսատորի արդյունավետ խաչմերուկը, քմ

, (11)

որտեղ - համապատասխանաբար, կոմպենսատորի ճկուն տարրի արտաքին և ներքին տրամագծերը, մ.

4.5. Փչակի ընդարձակման հոդերի կոշտությունը, H, որոշվում է բանաձևով

որտեղ R-ը փոխհատուցիչի կոշտությունն է, երբ այն սեղմվում է 1 մմ, N/mm;

Փոխհատուցիչի փոխհատուցող հզորությունը, մմ:

R, , արժեքներն ընդունվում են ըստ տեխնիկական բնութագրերի և ընդարձակման հոդերի աշխատանքային գծագրերի:

4.6. Փուչիկների ընդլայնման հոդերի միջակայքային ուժերը դրանց տեղադրման ժամանակ հարակից հատվածներում լցոնման տուփի ընդարձակման հոդերի հետ համատեղ, N, որոշվում է բանաձևով

. (13)

4.7. Առաձգական դեֆորմացիայի ուժերը ճկուն ընդարձակման միացումներով և ինքնափոխհատուցմամբ, որոնք որոշվում են խողովակների հաշվարկով ջերմային երկարացումները փոխհատուցելու համար:

4.8. Խողովակաշարերի շփման ուժերը ջերմամեկուսիչ կեղևի ներսում խողովակ տեղափոխելիս կամ կեղևի շփման ուժերը գետնին խողովակաշարերի առանց խողովակների տեղադրման ժամանակ, որոնք որոշվում են ըստ հատուկ հրահանգների, կախված մեկուսացման տեսակից:

5. Հորիզոնական առանցքային բեռը ֆիքսված խողովակի հենարանի վրա պետք է որոշվի.

վերջնական հենարանի վրա - որպես հենարանի վրա ազդող ուժերի գումար (կետ 4);

միջանկյալ հենարանի վրա - որպես հենարանի յուրաքանչյուր կողմում գործող ուժերի գումարների տարբերություն. այս դեպքում ուժերի ավելի փոքր գումարը, բացառությամբ ներքին ճնշման անհավասարակշիռ ուժերի, ընդարձակման ուժերի և փչակի ընդարձակման հոդերի կոշտության, վերցվում է 0,7 գործակցով:

Ծանոթագրություններ. 1. Խողովակաշարի հենարանների ընդհանուր բեռները որոշելիս պետք է հաշվի առնել փչակների ընդարձակման հոդերի կոշտությունը՝ հաշվի առնելով ընդարձակման հոդերի տեխնիկական բնութագրերով թույլատրված կոշտության արժեքների առավելագույն շեղումները:

2. Երբ միջանկյալ ֆիքսված հենարանի յուրաքանչյուր կողմում ազդող ուժերի գումարը նույնն է, հենարանի հորիզոնական առանցքային ծանրաբեռնվածությունը որոշվում է որպես հենարանի մի կողմում գործող ուժերի գումար՝ 0,3 գործակցով:

6. Հորիզոնական կողային ծանրաբեռնվածությունը ֆիքսված խողովակի հենարանի վրա պետք է հաշվի առնել երթուղին շրջվելիս և խողովակաշարի ճյուղերից:

Խողովակաշարերի երկկողմանի ճյուղերով հենարանի կողային բեռը հաշվի է առնվում ամենամեծ բեռ ունեցող ճյուղերից:

7. Խողովակների ամրացված հենարանները պետք է նախագծված լինեն խողովակաշարերի տարբեր աշխատանքային ռեժիմների դեպքում, ներառյալ բաց և փակ փականներով, առավելագույն հորիզոնական բեռի համար:

Ջերմային ցանցերի օղակաձև սխեմայով պետք է հաշվի առնել հովացուցիչ նյութի ցանկացած կողմից շարժվելու հնարավորությունը:

Նմանատիպ տեղեկատվություն.

տառաչափը

ՋԵՐՄԱԿԱՆ ՑԱՆՑԵՐ - ՇԻՆԱՐԱՐԱԿԱՆ ՆՈՐՄԵՐ ԵՎ ԿԱՆՈՆՆԵՐ - ՍՆԻՊ 2-04-07-86 ( հաստատված հրամանագրովԽՍՀՄ Գոսստրոյ 30-12-86 75) (խմբ. ից ... Համապատասխան 2018 թ.

ԽՈՂՈՎԱԿՆԵՐԻ ՀԻՄՆԱԿԱՆՆԵՐԻ ԲԵՌՆԵՐԻ ՈՐՈՇՈՒՄԸ

1. Խողովակի աջակցության F_v, H ուղղահայաց նորմատիվ բեռը պետք է որոշվի բանաձևով

որտեղ Gv-ն խողովակաշարի 1 մ քաշն է՝ ներառյալ խողովակի, ջերմամեկուսիչ կառուցվածքի և ջրի քաշը (գոլորշու խողովակաշարերի համար հաշվի է առնվում ջրի քաշը հիդրավլիկ փորձարկման ժամանակ), N/m;

l - շարժական հենարանների միջև ընկած հատվածը, մ.

Նշումներ. 1. Գոլորշի խողովակաշարերի զսպանակները և կախոցները Dу >= 400 մմ սպասարկման համար մատչելի վայրերում կարող են հաշվարկվել ուղղահայաց ծանրաբեռնվածության համար՝ առանց հաշվի առնելու ջրի քաշը հիդրավլիկ փորձարկման ժամանակ՝ նախատեսելով այս հատուկ սարքերը փորձարկման ընթացքում բեռնման հենարանների համար:

2. Խողովակաշարի հանգույցներում հենարան տեղադրելիս պետք է լրացուցիչ հաշվի առնել փակման և ջրահեռացման փականների, փոխհատուցիչների, ինչպես նաև այս հենարանի վրա ընկնող ճյուղերի հարակից հատվածների խողովակաշարերի քաշը:

3. Աջակցման բեռնվածքի դիագրամը ներկայացված է գծագրում:

Հենակետի վրա բեռների սխեման 1 - խողովակ; 2 - շարժական խողովակի աջակցություն

2. Հենակետերում շփման ուժերից շարժական խողովակների հենարանների վրա հորիզոնական նորմատիվ առանցքային F_hx, N և կողային F_hy, N բեռները պետք է որոշվեն բանաձևերով.

որտեղ mu_x, mu_y են հենարանների շփման գործակիցները, համապատասխանաբար, երբ հենարանը շարժվում է խողովակաշարի առանցքի երկայնքով և առանցքի անկյան տակ՝ վերցված Աղյուսակի համաձայն: 1*տրված դիմում;

G_h - 1 մ խողովակաշարի քաշը աշխատանքային վիճակում, ներառյալ խողովակի քաշը, ջերմամեկուսիչ կառուցվածքը և ջրային և կոնդենսատային ցանցերի ջուրը (շոգե խողովակաշարերում ջրի քաշը հաշվի չի առնվում), N/m.

Աղյուսակ 1*

Շփման գործակիցներ

Նշում. Լոգարիթմական առանցքակալների համար ֆտորոպլաստիկ միջադիրներ օգտագործելիս շփման գործակիցները ենթադրվում են 0,1:

Հայտնի ձողի երկարությամբ, կոշտ կախոցի շփման գործակիցը պետք է որոշվի բանաձևով.

որտեղ l - խողովակաշարի հատվածի ջերմային երկարացում ֆիքսված հենարանից մինչև փոխհատուցիչ, մմ;

l_t - ձողի աշխատանքային երկարությունը, մմ:

3. Հորիզոնական կողային բեռները, հաշվի առնելով դրանց գործողության ուղղությունը, պետք է հաշվի առնել ճկուն ընդարձակման հոդերի տակ գտնվող հենարանները հաշվարկելիս: ինչպես նաև հեռավորության վրա<= 40Dу трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. Հաստատուն խողովակի հենարանի վրա նորմատիվային հորիզոնական բեռը որոշելիս պետք է հաշվի առնել հետևյալը.

4.1. Շարժական խողովակի մեջ շփման ուժերը H, որոշվում են բանաձևով

որտեղ mu-ը շարժական խողովակների հենարանների շփման գործակիցն է.

Gh - 1 մ խողովակաշարի քաշը աշխատանքային վիճակում (կետ 2), N/m;

L-ն ֆիքսված հենարանից մինչև փոխհատուցող խողովակաշարի երկարությունն է կամ ինքնափոխհատուցման ժամանակ երթուղու պտտման անկյունը, մ.

4.2. Շփման ուժերը լցոնման տուփի ընդարձակման միացումներում, , N, որոշվում են բանաձևերով

, (6)

, (7)

, (8)

d_ic - լցոնման տուփի փոխհատուցիչ մարմնի ներքին տրամագիծը, մ.

Արժեքը (6) բանաձևի համաձայն որոշելիս արժեքը ենթադրվում է առնվազն 1 x 10(6) Pa: Հաշվարկված է (6) և (7) բանաձևերով ստացված ուժերից ամենամեծը։

4.3. Ներքին ճնշման անհավասարակշռված ուժերը լցոնման տուփի փոխհատուցիչներ, N, խողովակաշարերի հատվածներում փակող փականներով, անցումներով, պտտման անկյուններով կամ խցաններով օգտագործելիս՝ որոշված ​​բանաձևով.

4.4. Ներքին ճնշումից փուչիկների ընդարձակման հոդերի միջատային ուժերը, H, որոշվում է բանաձևով

, (11)

4.5. Փչակի ընդարձակման հոդերի կոշտությունը, H, որոշվում է բանաձևով

որտեղ R-ը փոխհատուցիչի կոշտությունն է, երբ այն սեղմվում է 1 մմ, N/mm;

Փոխհատուցիչի փոխհատուցող հզորությունը, մմ:

R, , արժեքներն ընդունվում են ըստ տեխնիկական բնութագրերի և ընդարձակման հոդերի աշխատանքային գծագրերի:

4.6. Փուչիկների ընդլայնման հոդերի միջակայքային ուժերը դրանց տեղադրման ժամանակ հարակից հատվածներում լցոնման տուփի ընդարձակման հոդերի հետ համատեղ, N, որոշվում է բանաձևով

(13)

4.7. Առաձգական դեֆորմացիայի ուժերը ճկուն ընդարձակման միացումներով և ինքնափոխհատուցմամբ, որոնք որոշվում են խողովակների հաշվարկով ջերմային երկարացումները փոխհատուցելու համար:

4.8. Խողովակաշարերի շփման ուժերը ջերմամեկուսիչ կեղևի ներսում խողովակ տեղափոխելիս կամ կեղևի շփման ուժերը գետնին խողովակաշարերի առանց խողովակների տեղադրման ժամանակ, որոնք որոշվում են ըստ հատուկ հրահանգների, կախված մեկուսացման տեսակից:

5. Հորիզոնական առանցքային բեռը ֆիքսված խողովակի հենարանի վրա պետք է որոշվի.

վերջնական հենարանի վրա - որպես հենարանի վրա ազդող ուժերի գումար (կետ 4);

Միջանկյալ հենարանի վրա - որպես հենարանի յուրաքանչյուր կողմում գործող ուժերի գումարների տարբերություն. այս դեպքում ուժերի ավելի փոքր գումարը, բացառությամբ ներքին ճնշման անհավասարակշռված ուժերի, ընդարձակման ուժերի և փչակի ընդարձակման հոդերի կոշտության, վերցվում է 0,7 գործակցով:

Ծանոթագրություններ. 1. Խողովակաշարերի հենարանների ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը որոշելիս պետք է հաշվի առնել փչակների ընդարձակման հոդերի կոշտությունը՝ հաշվի առնելով ընդարձակման հոդերի բնութագրերով թույլատրված կոշտության արժեքների առավելագույն շեղումները:

2. Երբ միջանկյալ ֆիքսված հենարանի յուրաքանչյուր կողմում ազդող ուժերի գումարը նույնն է, հենարանի հորիզոնական առանցքային ծանրաբեռնվածությունը որոշվում է որպես հենարանի մի կողմում 0,3 գործակցով ազդող ուժերի գումար:

6. Հորիզոնական կողային ծանրաբեռնվածությունը ֆիքսված խողովակի հենարանի վրա պետք է հաշվի առնել երթուղին շրջվելիս և խողովակաշարի ճյուղերից:

Խողովակաշարերի երկկողմանի ճյուղերով հենարանի կողային բեռը հաշվի է առնվում ամենամեծ բեռ ունեցող ճյուղերից:

7. Խողովակների ամրացված հենարանները պետք է նախագծված լինեն խողովակաշարերի տարբեր աշխատանքային ռեժիմների դեպքում, ներառյալ բաց և փակ փականներով, առավելագույն հորիզոնական բեռի համար:

Ջերմային ցանցերի օղակաձև սխեմայով պետք է հաշվի առնել հովացուցիչ նյութի ցանկացած կողմից շարժվելու հնարավորությունը: