Namai natūralus ūkininkavimas Vamzdžių atramų apkrovų nustatymas. Stacionarių atramų skaičiavimas

natūralus ūkininkavimas

Vamzdžių atramų apkrovų nustatymas. Stacionarių atramų skaičiavimas

(10.1 lentelė)

vamzdžio skerspjūvio atsparumo momentas prie skaičiuojamojo vamzdžio sienelės storio, cm3, (2.10 lentelė. SP);

Suvirinimo siūlės stiprumo koeficientas (10.2 lent.).

0,8 plastiškumo koeficientas

Ekvivalentinė apkrova kgf / m (lygi dujotiekio svoriui darbinėje būsenoje);

Lygiavertė svorio apkrova tiesiant dujotiekius po žeme yra lygi numatomam dujotiekio svoriui darbinėje arba šaltoje būsenoje.

čia q – vieno metro vamzdyno svoris: vamzdžio (qtr), vandens (qv) svoris (2.11., 2.12. SP lentelės), izoliacinės konstrukcijos (qout).

Tarpas tarp kilnojamųjų atramų su kamštinės dėžės kompensatoriais nustatomas skaičiuojant tempimo arba gniuždymo įtempius (atitinkamai =0,95,=1).

Pagal gniuždymo įtempius,=1

Pagal tempimo įtempius = 0,95

priimtas atsiskaityti

Apkrovos ant fiksuotų atramų.

Vamzdynų stacionarių atramų apkrovos skirstomos į vertikalias ir horizontalias.

Vertikalus:

l tarpatramis tarp kilnojamųjų atramų, m

Horizontalios apkrovos ant stacionarių vamzdynų atramų atsiranda dėl šių veiksnių:

Trintis kilnojamose atramose su šilumos vamzdžių terminiu pailgėjimu.

Trintis riebokšlių kompensatoriuose su šilumos vamzdžių terminiu pailgėjimu.

Horizontalios ašinės apkrovos ant tarpinių atramų nustatomos atsižvelgiant į visas aktyvios jėgos abiejose pagrindo pusėse:

Trinties jėgos judamuose guoliuose, kgf

Trinties jėgos riebokšlių kompensatoriuose, kgf

čia q yra 1 metro dujotiekio svoris, kgf

L – vamzdyno ilgis nuo fiksuotos atramos iki kompensatoriaus, m

judamųjų atramų trinties f koeficientas (11.1 lent.)

Trinties jėgos riebokšlio kompensacinėse jungtyse nustatomos atsižvelgiant į aušinimo skysčio darbinį slėgį, vamzdžio skersmenį ir sandariklio konstrukciją:

kgf

Darbinis slėgis aušinimo skystis

įdaru dėžutės sojų pupelių pakavimo sluoksnio ilgis (4.16)

išorinis liaukos kompensatoriaus įvorės skersmuo (4.16)

sandarinimo su metalu trinties koeficientas = 0,15

kompensatoriaus varžtų skaičius (4.16)

Pakuotės skerspjūvio plotas (4.16)

vertė imama ne mažesnė kaip 10 kgf / cm2.

Apskaičiuota imama mažesnė iš jėgų.

Susidarančios horizontalios jėgos, veikiančios tarpines fiksuotas atramas, randamos kaip bendrų jėgų skirtumas abiejose atramos pusėse. S=SB-SM, m. Šiuo atveju saugos ribai imama mažesnė iš jėgų su koeficientu 0,7: S=SB-0,7SM, kai SB=SM priimame vieną iš sumų su a koeficientas 0,3 S1=0,3St. iki. l1=l2=120 m, tada S1=S2.

f=0,3 slydimo guoliams

qtr = 62,15 kgf

qv = 134,6 kgf

qout = 30,4 kgf

16 kgf/cm2

Apskaičiuotą imame kgf

S=5451,6+8346,9=13798,5 kgf

Kaip apskaičiuotą vertę priimame 13798,5 = 4139,6 kgf

Šilumos vamzdynų šilumos izoliacijos skaičiavimas.

Skaičiavimas atliekamas galvos dalyje (nuo Energijos centro iki pirmos šakos).

Pradiniai duomenys:

Šilumos izoliacijos storį nustatome dn = 0,426 m skersmens šilumos tinklo dviejų vamzdžių klojimui gelžbetoniniame nepravažiuojamame kanale, kurio matmenys 2,54 x 0,93 m (vidinis) ir 2,94 x 1,33 m (išorinis). Statybos vieta - Maskva Vidutinė šilumnešio temperatūra tiekiamajame šilumos vamzdyne, grįžtamajame temperatūros diagrama). Vamzdynų ašies tiesimo gylis h = 1,23 m Vidutinė metinė grunto temperatūra tgr = 3,2 °C. Kaip šilumos izoliaciją priimame mineralinės vatos kilimėlius, pradurtus, GOST 2 / 880-88 klasė 100. Dengiamasis sluoksnis pagamintas iš stiklo pluošto .

Vamzdynams, kurių dн = 0,426 m (dу = 400 mm), pagal normas šilumos srauto tankis ir (13.6. lentelė).

;

Priimame termoizoliacinio sluoksnio ir dengiamojo sluoksnio storį

1. Vertikali normatyvinė vamzdžio atramos apkrova turi būti nustatyta pagal formulę

Pastabos. 1. Garo vamzdynų spyruoklinės atramos ir pakabos D esant ³400 mm techninei priežiūrai prieinamose vietose gali būti apskaičiuojamos pagal vertikalią apkrovą, neatsižvelgiant į vandens svorį hidraulinis bandymas, numatant tai specialius įrenginius bandymo metu apkrauti atramas.

2. Statant atramą vamzdynų mazguose, papildomai reikia atsižvelgti į uždarymo ir drenažo sklendžių, kompensatorių svorį, taip pat į vamzdynų svorį gretimose atšakų atkarpose, krentančiose ant šios atramos.

3. Atramos apkrovos schema parodyta brėžinyje.

Atramos apkrovų schema

1 - Vamzdis; 2 - kilnojama vamzdžio atrama

2. Horizontalios normatyvinės ašinės, N ir šoninės, N apkrovos judančioms vamzdžių atramoms dėl trinties jėgų atramose turi būti nustatomos pagal formules:

kur m x , m y - atitinkamai atramų trinties koeficientai, kai atrama juda išilgai dujotiekio ašies ir kampu ašies atžvilgiu, paimti pagal lentelę. vienas* šią programą;

1 m darbinio vamzdyno svoris, įskaitant vamzdžio, šilumą izoliuojančios konstrukcijos ir vandens bei vandens ir kondensato tinklų svorį (į vandens svorį garo vamzdynuose neatsižvelgiama), N/m.

1 lentelė*

Trinties koeficientai

Esant žinomam strypo ilgiui, standžios pakabos trinties koeficientas turėtų būti nustatomas pagal formulę

kur - dujotiekio sekcijos terminis pailgėjimas nuo fiksuotos atramos iki kompensatoriaus, mm;

Darbinis traukos ilgis, mm.

3. Skaičiuojant atramas, esančias po lanksčiomis kompensacinėmis jungtimis, reikia atsižvelgti į horizontalias šonines apkrovas, atsižvelgiant į jų veikimo kryptį. ir taip pat 40 svarų atstumu D prie dujotiekio nuo sukimosi kampo arba lanksčios kompensacinės jungties.

4. Nustatant normatyvinę horizontalią stacionarios vamzdžio atramos apkrovą, reikia atsižvelgti į:

4.1. Trinties jėgos judančiose vamzdžio atramose H, nustatomos pagal formulę

4.2. Trinties jėgos riebokšlio kompensacinėse jungtyse, , N, nustatytos pagal formules

, (6)

, (7)

		aušinimo skysčio darbinis slėgis (7.6 p.), Pa, (bet ne mažesnis kaip 0,5 × 10 6 Pa);
		sandarinimo sluoksnio ilgis išilgai riebokšlio kompensatoriaus ašies, m;
		sandariklio kompensatoriaus atšakos vamzdžio išorinis skersmuo, m;
		tarpiklio trinties ant metalo koeficientas lygus 0,15;
		kompensatoriaus varžtų skaičius;
		riebokšlio kompensatoriaus skerspjūvio plotas, m 2, nustatytas pagal formulę

, (8)

Sandarinimo dėžutės kompensatoriaus korpuso vidinis skersmuo, m

Nustatant vertę pagal (6) formulę, laikoma, kad vertė yra ne mažesnė kaip 1×10 6 Pa. Paskaičiuota imama didžiausia iš jėgų, gautų pagal (6) ir (7) formules.

4.3. Nesubalansuotos vidinio slėgio jėgos naudojant sandarinimo dėžės kompensatorius, N, vamzdynų atkarpose su stabdymo vožtuvai, perėjimai, sukimosi kampai arba stulpeliai, nustatomi pagal formulę

4.4. Silfoninių kompensatorių tarpinės jėgos nuo vidinio slėgio ,H, nustatomos pagal formulę

, (11)

4.5. Silfono kompensacinių siūlių standumas H, nustatomas pagal formulę

kur R - kompensatoriaus standumas, kai jis suspaudžiamas 1 mm, N/mm;

Kompensatoriaus galia, mm.

R, , reikšmės priimamos pagal kompensacinių siūlių technines specifikacijas ir darbo brėžinius.

4.6. Silfonų kompensacinių jungčių tarpinės jėgos juos montuojant kartu su riebokšlių kompensacinėmis jungtimis gretimose sekcijose, N, nustatomos pagal formulę

(13)

4.7. Tamprios deformacijos jėgos su lanksčiomis plėtimosi jungtimis ir su savaiminiu kompensavimu, nustatytos apskaičiuojant vamzdžius, kompensuojančius šiluminius pailgėjimus.

4.8. Vamzdynų trinties jėgos perkeliant vamzdį šilumą izoliuojančio apvalkalo viduje arba apvalkalo trinties jėgos į žemę klojant vamzdynus be kanalų, nustatomos pagal specialias instrukcijas, priklausomai nuo izoliacijos tipo.

5. Turi būti nustatyta horizontali ašinė apkrova stacionariai vamzdžio atramai:

ant galinės atramos - kaip atramą veikiančių jėgų suma (4 punktas);

ant tarpinės atramos - kaip skirtumas tarp jėgų, veikiančių abiejose atramos pusėse, sumų; šiuo atveju imama mažesnė jėgų suma, išskyrus nesubalansuotas vidinio slėgio jėgas, plėtimosi jėgas ir silfonų kompensuojamųjų jungčių standumą, kurios koeficientas yra 0,7.

Pastabos: 1. Nustatant bendrą dujotiekio atramų apkrovą, reikia atsižvelgti į silfonų kompensuojamųjų siūlių standumą, atsižvelgiant į leistiną specifikacijas ant standumo verčių ribinių nuokrypių kompensatorių.

2. Kai jėgų, veikiančių abiejose tarpinės fiksuotos atramos pusėse, suma yra vienoda, horizontali ašinė atramos apkrova nustatoma kaip jėgų, veikiančių vieną atramos pusę, suma, kurios koeficientas yra 0,3.

6. Turėtų būti atsižvelgiama į horizontalią šoninę stacionarios vamzdžio atramos apkrovą, kai trasa sukasi ir nuo dujotiekio atšakų.

Dviejų krypčių vamzdynų atšakos į šoninę atramos apkrovą atsižvelgiama nuo didžiausią apkrovą turinčių atšakų.

7. Stacionarios vamzdžių atramos turi būti suprojektuotos taip, kad atitiktų didžiausią horizontalią apkrovą įvairiais dujotiekio darbo režimais, įskaitant su atvirais ir uždarais vožtuvais.

Naudojant šilumos tinklų žiedinę schemą, reikia atsižvelgti į aušinimo skysčio judėjimo iš bet kurios pusės galimybę.

Stacionarių atramų skaičiavimas.

Stacionarios atramos fiksuoja dujotiekio padėtį tam tikruose taškuose ir suvokia jėgas, atsirandančias fiksavimo taškuose, veikiant temperatūros deformacijoms ir vidiniam slėgiui.

Atramos yra labai svarbią įtakąšilumos vamzdžio veikimui. Neretai įvyksta rimtų nelaimingų atsitikimų dėl netinkamo atramų išdėstymo, netinkamo konstrukcijų pasirinkimo ar neatsargaus įrengimo. Labai svarbu, kad visos atramos būtų apkrautos, todėl montuojant būtina patikrinti jų išdėstymą maršrute ir padėtį aukštyje. Klojant be kanalų, jie dažniausiai atsisako įrengti laisvas atramas po vamzdynais, kad būtų išvengta netolygaus nusėdimo, taip pat papildomų lenkimo įtempių. Šiose tarpinėse vamzdžiai klojami ant netrikdomo grunto arba kruopščiai sutankinto smėlio sluoksnio.

Tarpatramis (atstumas) tarp atramų lemia dujotiekyje atsirandantį lenkimo įtempį ir įlinkio rodyklę.

Skaičiuojant lenkimo įtempius ir deformacijas, vamzdynas, esantis ant laisvų atramų, laikomas kelių tarpatramių sija. Ant pav. T.c.19 parodyta kelių tarpatramių dujotiekio lenkimo momentų schema.

Apsvarstykite jėgas ir įtempius, veikiančius vamzdynuose.

Mes priimame šią žymą:

M- jėgos momentas, N*m; Q B , Q g - vertikali ir horizontali jėga, N; q in, q g- savitoji apkrova ilgio vienetui, vertikali ir horizontali, H / m; ..N - horizontali reakcija į atramą, N.

Didžiausias lenkimo momentas kelių tarpatramių vamzdyne atsiranda ties atrama. Šio momento dydis (9,11)

kur q- savitoji dujotiekio ilgio vieneto apkrova, N/m; - tarpatramio ilgis tarp atramų, m Specifinė apkrova q nustatoma pagal formulę (9-12)

kur q B- vertikali specifinė apkrova, atsižvelgiant į dujotiekio svorį su aušinimo skysčiu ir šilumos izoliacija; q g- horizontali specifinė apkrova, atsižvelgiant į vėjo jėgą,

(9-13)

kur w- vėjo greitis, m/s; - oro tankis, kg / m 3; d ir - išorinis vamzdyno izoliacijos skersmuo, m; k- aerodinaminis koeficientas, lygus vidutiniškai 1,4-1,6.

Į vėjo jėgą reikia atsižvelgti tik atvirai tiesiamuose šilumos vamzdžiuose.

Lenkimo momentas tarpatramio viduryje

0,2 atstumu nuo atramos lenkimo momentas lygus nuliui.

Didžiausias įlinkis atsiranda tarpatramio viduryje.

Dujotiekio nukritimas , (9.15)

Remiantis išraiška (9-11), nustatomas tarpas tarp laisvųjų atramų

(9-16) iš kur ,m(9-17)

Renkantis tarpatramį tarp atramų tikroms vamzdynų schemoms, daroma prielaida, kad esant nepalankiausioms eksploatavimo sąlygoms, pavyzdžiui, esant aukščiausioms aušinimo skysčio temperatūroms ir slėgiams, silpniausioje dalyje (dažniausiai suvirinimo siūle) bendras įtempis nuo visų veikiančių jėgų. ) neviršija leistinos vertės.

preliminarus įvertinimas atstumai tarp atramų gali būti nustatomi remiantis (9-17) lygtimi, imant įtempį iš lenkimo 4 lygų 0,4-0,5 leistino įtempio:

Fiksuotos atramos suvokia vidinio slėgio reakciją, laisvos atramos ir

kompensatorius.

Susidariusią jėgą, veikiančią fiksuotą atramą, galima pavaizduoti kaip

, kur

bet - koeficientas, priklausantis nuo vidinio slėgio ašinių jėgų veikimo krypties abiejose atramos pusėse. Jei atrama iškraunama nuo vidinio slėgio jėgos, tada bet=0 kitaip bet=1; R- vidinis slėgis vamzdyne; - dujotiekio vidinės dalies plotas; - trinties koeficientas ant laisvųjų atramų; - dujotiekio sekcijų ilgių skirtumas abiejose fiksuotos atramos pusėse; - skirtumas tarp ašinių slydimo kompensatorių trinties jėgų arba lanksčių kompensatorių tamprumo jėgų abiejose fiksuotos atramos pusėse.

26. Šilumos tiekimo sistemų vamzdynų terminio pailgėjimo kompensavimas. Lanksčių kompensatorių skaičiavimo pagrindai.

Šilumos tinkluose šiuo metu plačiausiai naudojamos U formos sandarinimo dėžės ir į Pastaruoju metu ir silfoninės (banguotos) kompensacinės jungtys. Be specialių kompensatorių, kompensacijai – savaiminiam kompensavimui naudojami ir natūralūs šilumos magistralės sukimosi kampai. Kompensatoriai turi turėti pakankamą kompensacinę galią, kad sugertų dujotiekio atkarpos šiluminį plėtimąsi tarp stacionarių atramų, o radialiniuose kompensatoriuose didžiausi įtempiai neturi viršyti leistinų (dažniausiai 110 MPa). Taip pat būtina nustatyti kompensatoriaus, naudojamo skaičiuojant stacionarių atramų apkrovas, reakciją. Projektinės dujotiekio atkarpos terminis pailgėjimas, mm, nustatomas pagal formulę

, (2.81)

Apskaičiuotas temperatūros skirtumas, nustatytas pagal formulę (2.82)

Lanksčios kompensacinės jungtys skirtingai nei sandarinimo dėžės, jos pasižymi mažesnėmis priežiūros išlaidomis. Jie naudojami visiems klojimo būdams ir bet kokiems aušinimo skysčio parametrams. Sandarinimo dėžės kompensacinių jungčių naudojimas ribojamas iki ne didesnio kaip 2,5 MPa slėgio ir ne aukštesnės kaip 300°C aušinimo skysčio temperatūros. Jie įrengiami klojant po žeme vamzdynus, kurių skersmuo didesnis nei. 100 mm, klojant virš žemės ant žemų vamzdžių atramų, kurių skersmuo didesnis nei 300 mm, taip pat ankštose vietose, kur neįmanoma įdėti lanksčių kompensatorių.

Lanksčios kompensacinės jungtys gaminamos iš vingių ir tiesių vamzdžių atkarpų, naudojant elektrinį lankinį suvirinimą. Kompensatorių skersmuo, sienelių storis ir plieno klasė yra tokia pati kaip pagrindinių sekcijų vamzdynų. Montavimo metu lanksčios kompensacinės jungtys dedamos horizontaliai; vertikaliems arba pasvirusiems įrenginiams reikalingi oro arba drenažo įrenginiai, kurie apsunkina priežiūrą.

Siekiant sukurti maksimalią plėtimosi galią, lanksčios kompensacinės jungtys prieš montavimą ištemptos šaltoje būsenoje ir šioje padėtyje pritvirtinamos tarpikliais. vertė

kompensatoriaus pratęsimai įrašomi specialiame akte. Ištempti kompensatoriai pritvirtinami prie šilumos vamzdžio suvirinant, po to nuimami tarpikliai. Dėl išankstinio tempimo kompensacinis pajėgumas padidėja beveik dvigubai. Lankstiesiems kompensatoriams sumontuoti įrengiamos kompensacinės nišos. Niša yra nepravažiuojamas tos pačios konstrukcijos kanalas, savo konfigūracija atitinkantis kompensatoriaus formą.

Liaukos (ašiniai) kompensatoriai yra pagaminti iš dviejų tipų vamzdžių ir lakštinio plieno: vienpusio ir dvipusio. Dvipusių išsiplėtimo siūlių išdėstymas gerai derinamas su fiksuotų atramų įrengimu. Lieknos kompensatoriai montuojami griežtai išilgai dujotiekio ašies, be iškraipymų. Sandarinimo dėžės kompensatoriaus įdaras yra žiedas iš asbesto grafinio laido ir karščiui atsparios gumos. Ašiniai kompensatoriai turėtų būti naudojami vamzdynams be kanalų.

Sandarinimo dėžutės kompensavimo jungčių plėtimosi geba didėja didėjant skersmeniui.

Lankstus kompensatoriaus skaičiavimas.

Projektinės dujotiekio atkarpos terminis pailgėjimas, mm, nustatomas pagal formulę

, (2.81)

kur yra vidutinis plieno linijinio plėtimosi koeficientas, mm / (m o C), (tipiniams skaičiavimams galite paimti = 1,2 10ˉ² mm / (m o C),

Numatomas temperatūros skirtumas, nustatytas pagal formulę

kur yra projektinė aušinimo skysčio temperatūra, o C;

Numatoma lauko oro temperatūra šildymo projektavimui, o C;

L- atstumas tarp fiksuotų atramų, m.

Sandarinimo dėžės kompensacinių jungčių kompensacinė galia sumažinama 50 mm.

Lieknos kompensatoriaus reakcija - trinties jėga riebokšlyje nustatoma pagal formulę, (2.83)

kur yra aušinimo skysčio darbinis slėgis, MPa;

Sandarinimo sluoksnio ilgis išilgai riebokšlio kompensatoriaus ašies, mm;

Sandarinimo dėžės kompensatoriaus atšakos vamzdžio išorinis skersmuo, m;

Laikoma, kad sandariklio trinties su metalu koeficientas yra 0,15.

Specifikacijos dumplių kompensacinės jungtys pateiktos lentelėje. 4.14 - 4.15. Silfoninių kompensatorių ašinė reakcija susideda iš dviejų terminų

kur yra ašinė reakcija, kurią sukelia bangų deformacija, nustatyta pagal formulę

kur l- dujotiekio ruožo temperatūrinis pailgėjimas, m; e- bangos standumas, N/m, paimtas pagal kompensatoriaus pasą; n- bangų (lęšių) skaičius. - ašinė reakcija nuo vidinio slėgio, nustatoma pagal formulę

, (2.86)

kur yra koeficientas, priklausantis nuo bangos geometrinių matmenų ir sienelės storio, lygus vidutiniškai 0,5 - 0,6;

D Ir d yra atitinkamai išorinis ir vidinis bangų skersmenys, m;

Perteklinis aušinimo skysčio slėgis, Pa.

Skaičiuojant savikompensaciją, pagrindinė užduotis yra nustatyti didžiausią įtampą s bėgių kelio posūkio kampo trumposios peties pagrindu, kuris 90 ° posūkio kampams nustatomas pagal formulę. ; (2.87)

didesniems nei 90 o kampams, t.y. 90+ b, pagal formulę (2.88)

kur l- trumposios rankos pailgėjimas, m; l- trumposios rankos ilgis, m; E- išilginio tamprumo modulis, lygus vidutiniam plieno 2 10 5 MPa; d- išorinis vamzdžio skersmuo, m;

Ilgosios rankos ilgio ir trumposios rankos ilgio santykis.

27. Numatomų aušinimo skysčio debitų nustatymas. (T.c.22,23,24 pav.)

Pagrindinė užduotis skaičiuojant vietinius ar grupinius šilumos punktus yra:

Nustatant numatomus šilumnešių srautus,

Standartinių dydžių šildytuvų, siurblinių ir maišymo įrenginių pasirinkimas.

Esant grynai šildymo apkrovai, apibrėžiamas apskaičiuotas tinklo vandens suvartojimo ekvivalentas:

kur G yra apskaičiuotas tinklo vandens suvartojimas,

Q 0' – apskaičiuota šildymo apkrova,

τ 1 '- t vandens tiekimo vamzdyne esant apskaičiuotam šilumos suvartojimui šildymui.

At priklausoma schema jungtis su šildymu:

T vandens po šildymo sistemos,

At nepriklausoma schema jungtis su šildymu:

T vanduo po šildytuvo su šildymu (šilumokaičiu),

Tinklo vandens srauto į šilumokaitį ekvivalentas, esant apskaičiuotam šilumos srautui į šildymo sistemą.

1. Vertikali standartinė vamzdžio atramos apkrova N turi būti nustatyta pagal formulę

kur - 1 m dujotiekio svoris, įskaitant vamzdžio, šilumą izoliuojančios konstrukcijos ir vandens svorį (garo vamzdynams atsižvelgiama į vandens svorį hidraulinio bandymo metu), N / m;

Tarpas tarp kilnojamųjų atramų, m

Pastabos: 1. 400 mm garo vamzdynų spyruoklinės atramos ir pakabos techninei priežiūrai prieinamose vietose gali būti suprojektuotos vertikaliai apkrovai, neatsižvelgiant į vandens svorį hidraulinio bandymo metu, numatant tai specialius įtaisus atramų apkrovimui bandymo metu.

3. Atramos apkrovų schema parodyta brėžinyje.

Atramos apkrovų schema

1 - vamzdis; 2 - kilnojama vamzdžio atrama

2. Horizontaliosios normatyvinės ašinės , , ir šoninės , , apkrovos judančioms vamzdžių atramoms nuo trinties jėgų atramose turi būti nustatomos pagal formules:

(2)

(3)

kur yra atitinkamai trinties koeficientai atramose, kai atrama juda išilgai dujotiekio ašies ir kampu į ašį, paimti pagal lentelę. 1* šios paraiškos;

1 lentelė*

Trinties koeficientai

Esant žinomam strypo ilgiui, standžios pakabos trinties koeficientas turėtų būti nustatomas pagal formulę

kur - dujotiekio sekcijos terminis pailgėjimas nuo fiksuotos atramos iki kompensatoriaus, mm;

Darbinis traukos ilgis, mm.

3. Skaičiuojant atramas, esančias po lanksčiomis kompensacinėmis jungtimis, taip pat dujotiekio atstumu nuo sukimosi kampo arba lanksčios kompensacinės jungties, reikia atsižvelgti į horizontalias šonines apkrovas, atsižvelgiant į jų veikimo kryptį.

4. Nustatant normatyvinę horizontalią stacionarios vamzdžio atramos apkrovą, reikia atsižvelgti į:

4.1. Trinties jėgos kilnojamose vamzdžių atramose N, nustatytos pagal formulę

kur yra kilnojamųjų vamzdžių atramų trinties koeficientas;

Darbinės būklės 1 m vamzdyno svoris (2 p.), N/m;

Dujotiekio ilgis nuo stacionarios atramos iki kompensatoriaus arba trasos sukimosi kampas savaiminio kompensavimo metu, m

4.2. Trinties jėgos riebokšlių kompensatoriuose, , N, nustatomos pagal formules:

; (6)

, (7)

kur yra aušinimo skysčio darbinis slėgis (7.6 punktas), Pa, (bet ne mažesnis kaip 0,5 Pa);

Tarpiklio sluoksnio ilgis išilgai riebokšlio kompensatoriaus ašies, m;

Sandarinimo dėžės kompensatoriaus atšakos vamzdžio išorinis skersmuo, m;

Sandarinimo ant metalo trinties koeficientas lygus 0,15;

kompensatoriaus varžtų skaičius;

Kamščio kompensatoriaus skerspjūvio plotas, kv.m, nustatytas pagal formulę

, (8)

Sandarinimo dėžutės kompensatoriaus korpuso vidinis skersmuo, m

Nustatant reikšmę pagal (6) formulę, laikoma, kad reikšmė yra ne mažesnė kaip Pa. Paskaičiuota imama didžiausia iš jėgų, gautų pagal (6) ir (7) formules.

4.3. Nesubalansuotos vidinio slėgio jėgos, naudojant sandarinimo dėžės kompensatorius, N, vamzdynų atkarpose su uždaromaisiais vožtuvais, perėjimais, sukimosi kampais ar kamščiais, nustatomi pagal formulę

kur yra skerspjūvio plotas išilgai sandariklio kompensatoriaus atšakos vamzdžio išorinio skersmens, kv.m;

Šilumos nešiklio darbinis slėgis, Pa.

4.4. Silfonų kompensatorių tarpinės jėgos nuo vidinio slėgio , H, nustatytos pagal formulę

kur yra efektyvusis kompensatoriaus skerspjūvio plotas, kv.m, nustatytas pagal formulę

, (11)

kur - atitinkamai išorinis ir vidinis lankstaus kompensatoriaus elemento skersmenys, m.

4.5. Silfono kompensacinių siūlių standumas H, nustatomas pagal formulę

čia R – kompensatoriaus standumas, kai jis suspaustas 1 mm, N/mm;

Kompensatoriaus galia, mm.

R, , reikšmės priimamos pagal kompensacinių siūlių technines specifikacijas ir darbo brėžinius.

4.6. Silfonų kompensacinių jungčių tarpinės jėgos juos montuojant kartu su riebokšlių kompensacinėmis jungtimis gretimose sekcijose, N, nustatomos pagal formulę

. (13)

4.7. Tamprios deformacijos jėgos su lanksčiomis plėtimosi jungtimis ir su savaiminiu kompensavimu, nustatytos apskaičiuojant vamzdžius, kompensuojančius šiluminius pailgėjimus.

5. Turi būti nustatyta horizontali ašinė apkrova stacionariai vamzdžio atramai:

ant galinės atramos - kaip atramą veikiančių jėgų suma (4 punktas);

Pastabos: 1. Nustatant bendras dujotiekio atramų apkrovas, reikia atsižvelgti į silfono kompensuojamųjų jungčių standumą, atsižvelgiant į didžiausius standumo verčių nuokrypius, leidžiamus pagal kompensacinių siūlių technines specifikacijas.

2. Kai jėgų, veikiančių abiejose tarpinės stacionarios atramos pusėse, suma yra vienoda, horizontali ašinė atramos apkrova nustatoma kaip vienoje atramos pusėje veikiančių jėgų suma, kurios koeficientas yra 0,3.

6. Turėtų būti atsižvelgiama į horizontalią šoninę stacionarios vamzdžio atramos apkrovą, kai trasa sukasi ir nuo dujotiekio atšakų.

Dviejų krypčių vamzdynų atšakos į šoninę atramos apkrovą atsižvelgiama nuo didžiausią apkrovą turinčių atšakų.

Naudojant šilumos tinklų žiedinę schemą, reikia atsižvelgti į aušinimo skysčio judėjimo iš bet kurios pusės galimybę.

Panaši informacija.

šrifto dydis

ŠILUMOS TINKLAI – STATYBOS NORMOS IR TAISYKLĖS – SNIP 2-04-07-86 ( patvirtintas dekretu SSRS Gosstroy 30-12-86 75) (red. from ... Aktualu 2018 m.

VAMZDŽIO ATRAMŲ APkrovų NUSTATYMAS

1. Vertikali normatyvinė vamzdžio atramos apkrova F_v, H turi būti nustatyta pagal formulę

čia Gv – 1 m dujotiekio svoris, įskaitant vamzdžio, šilumą izoliuojančios konstrukcijos ir vandens svorį (garo vamzdynams atsižvelgiama į vandens svorį atliekant hidraulinius bandymus), N/m;

l - tarpatramis tarp kilnojamųjų atramų, m.

Pastabos. 1. Garo vamzdynų spyruoklinės atramos ir pakabos Dу >= 400 mm techninei priežiūrai prieinamose vietose gali būti skaičiuojamos vertikaliai apkrovai, neatsižvelgiant į vandens svorį hidraulinio bandymo metu, numatant tai specialius įtaisus atramų apkrovimui bandymo metu.

3. Atramos apkrovos schema parodyta brėžinyje.

Atramos apkrovų schema 1 - vamzdis; 2 - kilnojama vamzdžio atrama

2. Horizontalios standartinės ašinės F_hx, N ir šoninės F_hy, N apkrovos ant judančių vamzdžių atramų dėl trinties jėgų atramose turi būti nustatomos pagal formules:

kur mu_x, mu_y yra atitinkamai trinties koeficientai atramose, kai atrama juda išilgai dujotiekio ašies ir kampu su ašimi, paimti pagal lentelę. 1*duota paraiška;

G_h - darbinės būklės vamzdyno 1 m svoris, įskaitant vamzdžio, šilumą izoliuojančios konstrukcijos ir vandens bei vandens ir kondensato tinklų svorį (į vandens svorį garo vamzdynuose neatsižvelgiama), N/m.

1 lentelė*

Trinties koeficientai

Pastaba. Kai slydimo guoliams naudojamos fluoroplastinės tarpinės, manoma, kad trinties koeficientai yra 0,1

Esant žinomam strypo ilgiui, standžios pakabos trinties koeficientas turėtų būti nustatomas pagal formulę

kur l - dujotiekio sekcijos terminis pailgėjimas nuo fiksuotos atramos iki kompensatoriaus, mm;

l_t - darbinis strypo ilgis, mm.

3. Skaičiuojant atramas, esančias po lanksčiomis kompensacinėmis jungtimis, reikia atsižvelgti į horizontalias šonines apkrovas, atsižvelgiant į jų veikimo kryptį. taip pat per atstumą<= 40Dу трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. Nustatant normatyvinę horizontalią stacionarios vamzdžio atramos apkrovą, reikia atsižvelgti į:

4.1. Trinties jėgos judančiose vamzdžio atramose H, nustatomos pagal formulę

kur mu – trinties koeficientas kilnojamosiose vamzdžių atramose;

Gh - darbinės būklės 1 m vamzdyno svoris (2 punktas), N/m;

L – dujotiekio ilgis nuo stacionarios atramos iki kompensatoriaus arba trasos sukimosi kampas savaiminio kompensavimo metu, m.

4.2. Trinties jėgos riebokšlio kompensacinėse jungtyse, , N, nustatytos pagal formules

, (6)

, (7)

, (8)

d_ic - riebokšlio kompensatoriaus korpuso vidinis skersmuo, m.

Nustatant reikšmę pagal (6) formulę, laikoma, kad vertė yra ne mažesnė kaip 1 x 10(6) Pa. Paskaičiuota imama didžiausia iš jėgų, gautų pagal (6) ir (7) formules.

4.4. Silfonų kompensatorių tarpinės jėgos nuo vidinio slėgio , H, nustatytos pagal formulę

, (11)

4.5. Silfono kompensacinių siūlių standumas H, nustatomas pagal formulę

čia R – kompensatoriaus standumas, kai jis suspaustas 1 mm, N/mm;

Kompensatoriaus galia, mm.

R, , reikšmės priimamos pagal kompensacinių siūlių technines specifikacijas ir darbo brėžinius.

4.6. Silfonų kompensacinių jungčių tarpinės jėgos juos montuojant kartu su riebokšlių kompensacinėmis jungtimis gretimose sekcijose, N, nustatomos pagal formulę

(13)

4.7. Tamprios deformacijos jėgos su lanksčiomis plėtimosi jungtimis ir su savaiminiu kompensavimu, nustatytos apskaičiuojant vamzdžius, kompensuojančius šiluminius pailgėjimus.

5. Turi būti nustatyta horizontali ašinė apkrova stacionariai vamzdžio atramai:

ant galinės atramos - kaip atramą veikiančių jėgų suma (4 punktas);

Ant tarpinės atramos – kaip skirtumas tarp jėgų sumų, veikiančių abiejose atramos pusėse; šiuo atveju imama mažesnė jėgų suma, išskyrus nesubalansuotas vidinio slėgio jėgas, plėtimosi jėgas ir silfonų kompensuojamųjų jungčių standumą, kurios koeficientas yra 0,7.

Pastabos: 1. Nustatant bendrą dujotiekio atramų apkrovą, reikia atsižvelgti į dumplių kompensuojamųjų jungčių standumą, atsižvelgiant į didžiausius standumo verčių nuokrypius, leidžiamus kompensuojamųjų siūlių specifikacijose.

6. Turėtų būti atsižvelgiama į horizontalią šoninę stacionarios vamzdžio atramos apkrovą, kai trasa sukasi ir nuo dujotiekio atšakų.

Dviejų krypčių vamzdynų atšakos į šoninę atramos apkrovą atsižvelgiama nuo didžiausią apkrovą turinčių atšakų.

Naudojant šilumos tinklų žiedinę schemą, reikia atsižvelgti į aušinimo skysčio judėjimo iš bet kurios pusės galimybę.