Տուրբիններ միջանկյալ կարգավորվող գոլորշու արդյունահանմամբ: Նավթի և գազի մեծ հանրագիտարան

(16.1)-ից հետևում է արտահայտությունը՝ թարմ գոլորշու հոսքի արագությունը տուրբինում որոշելու համար. հայտնի արժեքներՏուրբինի հզորությունը և գոլորշու սպառումը ջերմային սպառման համար.

Փոփոխական գոլորշու արդյունահանման տուրբիններն ունեն հետևյալ հատկանիշները.

1. Կախված ջերմային բեռից, խտացումԵվ համակցված արտադրությունռեժիմներ. Ջեռուցման ռեժիմի համար, կախված ջերմային բեռից, տուրբինը կարող է աշխատել ըստ ջերմային կամ էլեկտրական գրաֆիկների: Առաջին դեպքում LPR-ի կարգավորիչները գտնվում են անշարժ վիճակում, իսկ ջերմային սպառողի ծանրաբեռնվածության և տուրբինի հզորության փոփոխությունը ապահովվում է HP-ի գոլորշու բաշխման տարրերով։ Այս դեպքում հնարավոր է ռեժիմ, երբ LPP կարգավորիչները փակ են, և ամբողջ գոլորշին ուղարկվում է ջերմության սպառողին: Միայն գոլորշու օդափոխման հոսքն է ուղղվում դեպի LPH՝ նրա մարմինը և ռոտորը սառեցնելու համար: Էլեկտրական ժամանակացույցի համաձայն աշխատանքային ռեժիմներում LPC կարգավորիչները կարող են ունենալ բացման կամայական աստիճան:

2. Կանխարգելելու համար արտակարգ իրավիճակներվերահսկվող արդյունահանման խցիկին միացված գոլորշու խողովակաշարի վրա տեղադրված է անվտանգության փական: Բացի դրանից, գոլորշու խողովակաշարի մեծ ծավալի պատճառով պետք է տեղադրվեն հակադարձ փականներ, որպեսզի կանխեն գոլորշու հակադարձ հոսքը դեպի տուրբին դրա վթարային անջատման ժամանակ:

3. Հսկվող գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբիններում, ելնելով ռեժիմների բազմազանությունից, օգտագործվում է վարդակային գոլորշու բաշխում։

Մեկ կառավարվող գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինային ռեժիմների դիագրամցույց է տրված նկ. 16.6.

Տուրբինի հզորությունը որոշվում է կորից աբհամապատասխանում է ջերմային սպառողին գոլորշու ամբողջական արդյունահանմամբ շահագործմանը ( Գ 2 =Գ k = 0): Գոլորշի օդափոխության անցումը LPH-ում (հաշվարկված արժեքի 5-10%) որոշվում է գծով. ա 1 բ 1. Կետավոր գծերի ցանց ( ա 1 բ 1) որոշում է տուրբինի աշխատանքային ռեժիմները տարբեր գոլորշու արդյունահանմամբ ջերմային սպառողին (դիագրամի տարածքը a12ba): Գիծ ա 11 բ 11ներկայացնում է տուրբինի հզորության փոփոխությունը LPP-ում գոլորշու հաշվարկված անցման ժամանակ (երբ LPP կարգավորիչները լիովին բաց են և ճնշումը r p (Ռմ) պահպանվում է հաստատուն): Գիծ b2որոշում է աշխատանքի ռեժիմը HP-ի միջոցով գոլորշու առավելագույն անցմամբ: Գիծ ա 1 2համապատասխանում է աշխատանքի զուտ խտացման եղանակին, երբ գոլորշու հոսքը դեպի արդյունահանում զրոյական է: LPH-ով գոլորշու հաշվարկված անցման դեպքում տուրբինի առավելագույն հզորությունը որոշվում է կետով. բ 11(այստեղ HPC-ով գոլորշու հոսքի արագությունը առավելագույնն է, իսկ HPC-ով հաշվարկված անցումը հավասար է. Գ 20 =0,4Գ 10): Կետ ա 11համապատասխանում է LPR-ում գոլորշու հաշվարկված անցմանը խտացման ռեժիմում և որոշում է տուրբինի զգալիորեն ցածր հզորությունը, որը նա կարող է զարգացնել LPR-ով առավելագույն հոսքի դեպքում:

Բրինձ. 16.6. Տուրբինի ռեժիմների դիագրամ՝ կառավարվող գոլորշու արդյունահանմամբ

Եթե ​​ցածր ճնշման պոմպի դիմաց գոլորշու ճնշումը թույլատրվում է բարձրացնել (վերահսկվող արդյունահանման դեպքում), ապա դրա միջով կարող է անցնել ավելի մեծ գոլորշու հոսք, և նույնիսկ խտացման ռեժիմում կարելի է հասնել առավելագույն հզորության: N կակաչ s, որոնց համար նախատեսված է գեներատորը: Գոլորշի բաց թողնելիս ռեժիմի դիագրամում Գ 20 =0,4Գ 10 , որը համապատասխանում է տողին ա 11 բ 11 LPR հսկիչ փականները (կամ պտտվող դիֆրագմերը) ամբողջությամբ կբացվեն, և LPR-ով հոսքի հետագա աճը կհասնի վերահսկվող արդյունահանման խցիկում գոլորշիների ճնշման բարձրացման միջոցով:

Արդյունահանվող գոլորշու հոսքի արագությունը կամայական եղանակով որոշելու համար (կետ ԲԱՅՑնկ. 16.6), կատարվում է հետևյալ շինարարությունը. Կետ ԲԱՅՑդիագրամում որոշում է թարմ գոլորշու հոսքի արագությունը դեպի տուրբին տվյալ ռեժիմի համար ( Գ 1 =Գժե): անցնելով կետով ԲԱՅՑ LPH-ում մշտական ​​գոլորշու անցման գիծ, ​​մենք այն կգտնենք գծի հատման կետում ԱԲգծային կոնդենսացիոն ռեժիմի կետով IN, որը թույլ է տալիս որոշել գոլորշու անցումը Գ 2-ը CND-ում: Արդյունահանվող գոլորշու հոսքի արագությունը հայտնաբերվում է որպես տարբերություն Գ n = Գ 1 -Գ 2. Տուրբինային ռեժիմների գծեր՝ արդյունահանվող գոլորշու մշտական ​​հոսքի արագությամբ Գ n = const դիագրամում ներկայացված են բարակ ամուր գծերով: Երբեմն գծագրերի փոխարեն ԳՊ ( Գժը) կառուցված են մշտական ​​ջերմային բեռի գծեր Ք t = Գ sv ( հ պր -հ մասին) որոշվում է ուղիղ գծի էթալպիաների արժեքներից ( հ պր) և հակադարձ ( ժ մոտ) ցանցի ջրատաքացուցիչով անցնող.

Ներկայացված տուրբինները պատրաստվում են ինչպես գոլորշու տաքացումով, այնպես էլ առանց դրա։ Այստեղ տաքացումից ստացված շահույթը ավելի քիչ է, քան կոնդենսացիոն տուրբիններինը, քանի որ այն որոշվում է ցածր ճնշման բալոնի բնութագրերի հետ կապված, որի միջով միջին տարեկան գոլորշու հոսքը ցածր է վերահսկվող արդյունահանմամբ տուրբիններում: Արտադրական գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինների համար, որը քիչ է փոխվում տարվա ընթացքում, խորհուրդ է տրվում, որ կոնդենսացիոն հզորությունը հավասար լինի անվանական արժեքին, և ոչ ավելի, քան այն, ինչը բնորոշ է տաքացնող գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբիններին: Նման տուրբինների LPP-ի վերջին փուլի չափերը, այլ հավասար պայմաններավելի քիչ, քան կոնդենսացիոնը, քանի որ ջերմային արդյունահանման տուրբիններով տուրբինային կայանները, որոնք սովորաբար տեղադրված են քաղաքում, ունեն հովացման ջրի ջերմաստիճանի բարձրացում կոնդենսատորի շրջանառվող ջրամատակարարման ժամանակ և, համապատասխանաբար, կոնդենսատորում ավելացել է ճնշումը:

Վրա վերջին էջԱյս դասախոսությունը տրամադրում է պարզեցված ռեժիմի դիագրամ, որը մենք կօգտագործենք խնդիրները լուծելիս գործնական վարժություններ. Այն պետք է տպվի և գործնականում բերվի:

Ի տարբերություն հետադարձ ճնշման տուրբինների, միջանկյալ վերահսկվող արդյունահանմամբ և կոնդենսատորով տուրբինները կարող են էլեկտրաէներգիա արտադրել՝ անկախ ջերմային բեռից:

Տուրբին մեկ ընտրանիով.

1 մաս բարձր ճնշում(ChVD);

2 - մաս ցածր ճնշում CND);

3 - գեներատոր;

4 - կոնդենսատոր;

5 - ջերմային սպառող;

6 - կանգառի փական;

7 - հսկիչ փական;

8 - LPH կառավարման փական;

9 - անվտանգության փական;

10 - անջատիչ փական;

11 - ստուգիչ փական.

CVP-ն և LPC-ն փուլերի խմբեր են և կարող են տեղակայվել մեկ կամ տարբեր բալոններում, համապատասխանաբար բարձր ճնշման բալոնում (HPC) և ցածր ճնշման բալոնում (LPC):

Թարմ գոլորշի պարամետրերով Ռ օԵվ տ օ, անցնելով 6-րդ և 7-րդ փականներով, ընդլայնվում է CVP-ում մինչև ճնշումը R p, որը մշտական ​​է պահվում։ HPT-ից հետո գոլորշու հոսքը բաժանվում է հոսքի G pԵվ Գ դեպի. վերջինս անցնում է 8-ով դեպի LPC, որտեղ այն ընդլայնվում է մինչև ճնշումը կոնդենսատորում R դեպի.

Ամբողջ տուրբինի հարաբերական ներքին արդյունավետությունը.

Եկեք սահմանենք էլ. էներգիա՝ բացառությամբ գոլորշու արդյունահանման՝ վերածնման համար. Ն ե = η m η eg Ni.

Ներքին հզորություն.

Վերահսկվող արդյունահանմամբ տուրբինների համար դա հնարավոր է

Խտացում;

Ջեռուցում.

Ռեժիմը ամբողջությամբ կլինի խտացում, եթե G p= 0 և տուրբինն աշխատում է որպես K տիպի տուրբին: Այս դեպքում փականը 8-ը լիովին բաց է, փակիչ 10-ը ամբողջությամբ փակ է, բեռը կառավարվում է 7-րդ փականի միջոցով: Անջատիչ փականը 10-ը հսկիչ փական չէ: . Դրա հնարավոր դիրքը `ամբողջովին բաց կամ ամբողջովին փակ:

Ռեժիմը կոչվում է համակցված արտադրություն, երբ G p> 0 և փակող փականը 10 լիովին բաց է: Հոսանքի մշտական ​​հաճախականությամբ անհրաժեշտ էլեկտրական հզորությունը և ջերմային բեռը ապահովվում են 7-րդ և 8-րդ փականների բացման աստիճանի համատեղ կարգավորումով:

Որպես ջեռուցման ռեժիմի հատուկ դեպք, հնարավոր է աշխատել հետճնշում, մինչդեռ փականը 8 փակ է, և ամբողջ գոլորշին ուղղվում է վերահսկվող արդյունահանմանը։ Բայց փոքր քանակությամբ գոլորշի բռնի կերպով անցնում է LPH-ում, որպեսզի հեռացնեն շփման ջերմությունը LPH ռոտորից: Այս գոլորշու անցումը կոչվում է օդափոխություն. Հետադարձ ճնշման ռեժիմում էլեկտրական բեռը լիովին որոշվում է ջերմային սպառողի բեռով:

Անվտանգության փական 9-ը ծառայում է մեխանիկական վնասների կանխարգելման դեպքում սխալ գործողությունարդյունահանման խցիկում գոլորշու ճնշումը թույլատրելիից ավելի կարգավորելու և գերազանցելու համակարգեր. Եթե ​​8-րդ փականը չի փակվում գեներատորի հանկարծակի անջատման ժամանակ, ապա արդյունահանման գոլորշու գծից գոլորշին կարող է հետ գնալ և մտնել LPC և կոնդենսատոր և կարող է արագացնել տուրբինը մինչև այն արագությունը, որն առաջացնում է դրա ոչնչացումը: Որպեսզի դա տեղի չունենա, տեղադրվում է ստուգիչ փական 11. Ապահովված է փակող փականի 10-ի հարկադիր փակումը:

Տուրբիններ 2 միջանկյալ կարգավորվող գոլորշու արդյունահանմամբ:

4) գեներատոր;

5) կոնդենսատոր;

6) ցածր պոտենցիալ ջերմության սպառող (ջեռուցման արդյունահանում).

7) արդյունաբերական սպառող.

8) կանգառի փական.

9) 10) հսկիչ փական.

11) պտտվող դիֆրագմ.

Եկեք պատկերենք ընդլայնման գործընթացը:

0-1 - գոլորշու ընդլայնում HP-ում;

1-2 - շնչափող 10 փականի մեջ;

2-3 - ընդլայնում FRR-ում;

3-4 - շնչափող 11 դիֆրագմում;

4-5 - գոլորշու ընդլայնում LPH-ում:

Նման տուրբինները բնութագրվում են շահագործման ռեժիմների էլ ավելի մեծ բազմազանությամբ՝ համեմատած 1 արդյունահանման տուրբինների հետ: Հասանելի է:

Կոնդենսացիոն ռեժիմ (10 և 11-ը լիովին բաց են, իսկ փակիչ փականները փակ են);

- Ընտրություններից մեկը փակ է.

LPC-ում կա միայն գոլորշու օդափոխման անցում (էլեկտրական հզորությունը լիովին որոշվում է ջերմային սպառողների բեռներով):

Պահանջվում է ցանկացած պահի էլ. հզորությունը մշտական ​​ընթացիկ հաճախականությամբ և ջերմային բեռներով՝ տվյալ ճնշումներով R pԵվ Ռ տապահովված են 9-րդ և 10-րդ փականների և 11-րդ դիֆրագմայի բացման աստիճանի համատեղ կարգավորմամբ։

9-րդ և 10-րդ փականները սերվոշարժիչով աշխատող փականներ են:

CSD-ի և LPR-ի միջև կարգավորող մարմինը սովորաբար պտտվող դիֆրագմ է 11՝ պայմանավորված. մեծ ծավալներգոլորշու սպառում. Այս դեպքում CSD-ն և CND-ը գտնվում են LPC-ում: Փակ դիրքում օդափոխության գոլորշու որոշ հատված անցնում է LPC-ի մեջ սայրերի և դիֆրագմայի պատուհանների միջև եղած փոքր բացերի միջով:

12) ԼՊՀ-ի առաջին փուլի վարդակ քերել.

Ժամանակակից կոգեներացիոն տուրբիններ 50 ՄՎտ և ավելի հզորությամբ ունեն երկու ջեռուցման կառավարվող գոլորշու արդյունահանում ցանցի ջրի փուլային ջեռուցման համար, որոնք իրականացվում են հաջորդաբար տեղակայված մի քանի ջեռուցիչներում: Արդյունահանվող գոլորշու ճնշումը որոշվում է յուրաքանչյուր ջեռուցման փուլի ելքի ջրի ջերմաստիճանով: Ջեռուցման ցանցի ջրի համար օգտագործվում է դեպի տուրբին տանող գոլորշու հոսքի 70-80%-ը, իսկ ջեռուցման ջերմաստիճանը 40-50 °C է։

միացման դիագրամՏուրբինային կայաններ երկու ջեռուցման արդյունահանմամբ (վերին 4 և ներքևում 5) ցույց է տրված նկ. 20.2, ա. Թարմ գոլորշու քանակով Գմասինև պարամետրերով p0, t0Տուրբինին մատակարարվում է խցանով 8 և կարգավորող 7 փական: ChVD-ում 1 գոլորշին ընդլայնվում է մինչև ճնշման ստորին ջեռուցման վարդակից 5, այնուհետև կարգավորող տարրի միջոցով 6 ուղղություն դեպի CND 2. Տուրբինային կայանի մնացած սարքավորումները երկու տաքացնող գոլորշու արդյունահանմամբ նման են երկու կարգավորվող գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինին (նկ. 20.1):

Բրինձ. 20.2. միացման դիագրամ (բայց)և գոլորշու ընդլայնման գործընթացը (բ)մեջ հ, Ս- տուրբինի անջատման դիագրամ երկաստիճան գոլորշու արդյունահանմամբ:

Դեպի վերևի ընտրություն 4 գոլորշու հոսքով Գ 1 ընդունված ճնշման տակ Ռ 1 և էնթալպիայով հ 1 (նկ. 20.2, բ), իսկ ստորինում՝ հոսքի արագությամբ գոլորշի Գ 2 պարամետրերով Ռ 2 Եվ հ 2 . Քանի որ տուրբինում կա միայն մեկ LPR կարգավորիչ, ուրեմն կարգավորելի ճնշումՄիևնույն ժամանակ, այն կարող է պահպանվել միայն երկու տաքացնող գոլորշու արդյունահանումներից մեկում. վերինում` երկու արդյունահանման միացված վիճակում, իսկ ստորինում` միացված ներքևի արդյունահանմամբ:

Ջեռուցման ցանցի ջրի տեղադրումը բաղկացած է երկու ջեռուցիչից (կաթսաներից) 9 Եվ 10 մակերեսի տեսակը. Ջերմային սպառողին ուղարկվող ցանցի ջրի պահանջվող ջերմաստիճանը որոշվում է վերին արդյունահանման գոլորշու ճնշմամբ: Ջերմային բեռի բաշխումը վերին և ստորին արդյունահանումների միջև որոշվում է ցանցի ջրի ջերմաստիճաններով ցանցի ջեռուցիչներից առաջ և հետո, ցանցի ջրի հոսքի արագությամբ և էլեկտրական բեռով:

Տուրբինի ներքին հզորությունը N i , կՎտ, երկու ջեռուցման ծորակովԶույգը որոշվում է արտահայտությունից (վերականգնողական ընտրությունները հաշվի չեն առնվում)

N i = Նհա / η մ η օր = Նես « + Նես « «+Nես """ =

= Գ ո Հ 0 "η 0i « + (Գմասին –Գ 1 ) Հ 0 ""η 0i «» + (Գմասին –Գ 1 –Գ 2 ) Հ 0 """η 0i """ (20.3)

, կՎտ, է

Q t \u003d W c c in (t 2s -t 1s) \u003d G 1 (h 1 -h 1 " ) + G 2 (h 2 -h 2 " ), (20.4)

որտեղ Գմասին ,G p ,Գ տ - գոլորշու հոսքը դեպի տուրբին, դեպի վերին և ստորին ջեռուցման արդյունահանումներ, կգ/վ; Հ 0 " , Հ 0 "" , Հ 0 """- հասանելի տուրբինային աստիճաններ մինչև վերին վարդակից, վարդակների և LPR-ի միջև , կՋ / կգ; W հետ - ցանցի ջրի սպառում, կգ/վ; գ դեպի\u003d 4,19 կՋ / (կգ Կ) - ջրի ջերմային հզորություն; t 2s, t 1s- ջրի ջերմաստիճանը ջեռուցիչների մուտքի և ելքի մոտ, աստիճան; հ1, h2 - գոլորշու էթալպիա վերին և ստորին ջեռուցման արդյունահանումներում, կՋ/կգ; հ1 " , h2 " - Ջեռուցման գոլորշու կոնդենսատի էթալպիա ջեռուցիչներում 9 Եվ 10, կՋ/կգ.

Երկաստիճան գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինները կարող են ունենալ ջեռուցման տարբեր ռեժիմներ՝ կախված ջերմային և էլեկտրական բեռների հարաբերակցությունից: Աշխատանքային ռեժիմներում՝ ըստ ջերմային գրաֆիկիտվյալ ջերմային բեռի դեպքում Ք տկարգավորող մարմին 6 CND-ի փակումից առաջ: Տուրբինի հզորությունը որոշվում է ջերմային բեռով, իսկ գոլորշու հոսքը LPR-ով սահմանափակվում է արժեքով G k.minպայմաններով որոշված հուսալի շահագործումտուրբիններ. Երբ տուրբինը աշխատում է էլեկտրական գրաֆիկի համաձայնհնարավոր է ջերմային և էլեկտրական բեռի անկախ փոփոխություն: Կարգավորող մարմին 6 մասամբ կամ ամբողջությամբ բաց, ինչը թույլ է տալիս մշտական ​​ջերմային բեռով անցնել տուրբինով լրացուցիչ ծախսթարմ գոլորշի, որը մտնում է LPC-ի միջոցով կոնդենսատոր 3 (նկ. 20.2): Այս հոսքը ապահովում է լրացուցիչ հզորություն՝ համեմատած ջերմային կորի աշխատանքի հետ նույն ջերմային բեռով: Այսպիսով, LPC-ի միջոցով գոլորշու հոսքի արագությունը կախված է տվյալ էլեկտրական բեռից:

20.3. ԻՆՏԵԳՐԱՑՎԱԾ ՃԱՌԱՆԳՆԵՐԻ ԿԻՐԱՌՈՒՄԸ ՋԵՌՈՒՑՄԱՆ ՏՈՒՐԲԻՆՆԵՐԻ ԿՈԴԵՍԱՆԵՐՈՒՄ.

Հսկվող գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբիններում, ջերմային բեռով աշխատելիս, զրոյական գոլորշու հոսք դեպի կոնդենսատոր չի թույլատրվում։ Նվազագույն անցում, որը ծառայում է LPP փուլերի սառեցմանը, որոշվում է տուրբինի նախագծում(LPP blading-ի չափը, LPP կարգավորիչների խտությունը և այլն) և դրա գործունեության եղանակը(վակուում, ճնշում նմուշառման խցիկում):

Կոնդենսատոր մտնող գոլորշու ջերմությունը փոխանցվում է շրջանառվող ջրին և չի օգտագործվում էլեկտրակայանի ցիկլում։ Վերաշրջանառության գծի վրա գտնվող ջերմափոխանակիչներ մտնող գոլորշու ջերմությունը փոխանցվում է նաև շրջանառվող ջրին՝ լցոնման տուփի տաքացուցիչին և արտանետվող հովացուցիչներին։ Այս ջերմությունն օգտագործելու համար, որը համարժեք է առավելագույն գոլորշու անցման ջերմությանը դեպի կոնդենսատոր, կոնդենսատորի մակերեսի մի մասը բաց է թողնվում հատուկ ջեռուցման փաթեթ.Ճառագայթային խողովակն ապահովված է մատակարարմամբ շրջանառվող ջուր, և ջրի ջեռուցման ցանցեր։ Ներկառուցված ճառագայթի մակերեսը մոտավորապես 15% է ընդհանուր մակերեսըկոնդենսատորի մակերեսը.

Ներկառուցված կապոցով կոնդենսատորի դիզայնը, որն ունի անկախ ջրի խցիկներ և հիմնական մակերեսի հետ ընդհանուր գոլորշու տարածություն, տիպիկ լուծում է 50 ՄՎտ և ավելի հզորությամբ համակցված տուրբինների համար:

Տուրբինային կայանի սխեմատիկ դիագրամ կոնդենսատորում ներկառուցված ջերմային արդյունահանման ճառագայթովցույց է տրված նկ. 20.3, ա.Դեպի հիմնական կոնդենսատոր խողովակի փաթեթ 8 Ապահովված է միայն շրջանառվող ջրի մատակարարում, իսկ ներկառուցված կապոցին 11 - Ջեռուցման ցանցերի շրջանառվող ջուր և ջուր (հակադարձ ցանց կամ դիմահարդարում): Տուրբինային կայանի մնացած սարքավորումներն ունեն նույն նպատակը և պատկերը, ինչ երկու փուլով գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինային կայանում (նկ. 20.2):

Կոնդենսացիոն էներգիայի արտադրության ռեժիմումմիայն շրջանառվող ջուրը մտնում է հիմնական և ներկառուցված կապոցներ: Ջերմային գրաֆիկով աշխատելիսՀիմնական և ներկառուցված կապոցների շրջանառության ջրամատակարարումն անջատված է, իսկ ներկառուցված կապոցը հովացվում է ցանցի կամ դեկորատիվ ջրով։ Այս դեպքում կարգավորիչը 6 NPV (նկ. 20.3 ա) փակ է, և տուրբինն աշխատում է հետճնշումային տուրբինի ռեժիմին նման:

Բրինձ. 20.3. Սխեմատիկ դիագրամ (ա) և գոլորշու ընդլայնման գործընթացը (բ)մեջ հ, Ս- տուրբինային կայանի դիագրամ երկաստիճան գոլորշու արդյունահանմամբ և ներկառուցված ջեռուցման փաթեթով:

Միևնույն ժամանակ, բացառվում է ջերմային և էլեկտրական բեռների անկախ տեղադրման հնարավորությունը, քանի որ տուրբինի էլեկտրական հզորությունը շահագործման այս ռեժիմում որոշվում է ջերմային բեռի արժեքով և պարամետրերով:

Տուրբինն աշխատանքի անցնելը ներկառուցված փնջի միջոցով առաջացնում է ճնշումների վերաբաշխում և ջերմության անկում տուրբինի փուլերում: Նկ. 20.3, b ցույց է տալիս գոլորշու ընդլայնման ջերմային գործընթացը տուրբինում հ, Ս- դիագրամ խտացման ռեժիմում աշխատելիս(ընդհատ գծեր) և միացված ջեռուցման ճառագայթը(պինդ գծեր): Բարձր ճնշման տուրբինների համար աշխատանքային ռեժիմ՝ ներկառուցված ճառագայթովկապված է վերահսկվող արդյունահանման ճնշման աճի հետ ( Ռ 1 >Ռ 1 "; Ռ 2 >Ռ 2 "), ինչը հանգեցնում է արդյունահանումների գոլորշու հոսքերի վրա առաջացած հզորության նվազմանը: Տուրբինի LPP-ում, կոնդենսատորում վակուումի վատթարացման պատճառով, առկա ջերմության անկումը կտրուկ նվազում է ( H 02 "> H 02 ), և դրա փուլերը գործում են արագությունների մեծ հարաբերակցությամբ i/s զ և ցածր արդյունավետություն: IN առանձին դեպքերէներգիայի կորուստները LPR-ում գերազանցում են իր հասանելի ջերմության անկումը, իսկ LPR փուլերը գործում են բացասական արդյունավետությամբ և սպառում էներգիա (գիծ 1-2 նկ. 20.3 բ): Նման ռեժիմների դեպքում LPH-ով անցնող գոլորշու ջերմաստիճանի բարձրացման պատճառով, ջերմաստիճանի ռեժիմտուրբինի արտանետվող խողովակ:

CPC. ՌԵԺԻՄԻ ԴԻԳՐԱՄ

IN ընդհանուր դեպք ռեժիմի դիագրամարտահայտում է գրաֆիկական ձևտուրբինի էլեկտրական հզորության փոխհարաբերությունները Նես, գոլորշու սպառում Գմասին, սպառողի ջերմային բեռը Q p (Ք տ), գոլորշու ճնշումը, որը թողարկվում է սպառողին Ռ n(p t), կենդանի գոլորշու պարամետրերը р 0, t 0, հովացման ջրի սպառումը Վ-իցև այլն, որոնք որոշում են տուրբինային կայանի շահագործման ռեժիմը.

F(N e, Գ 0 , Վ s, Q p, Q t, Ռ n, p m...) = 0. (1)

Հավասարումը (1) գրաֆիկորեն ներկայացված է հարթության վրա, եթե փոփոխականների թիվը չի գերազանցում երեքը: Հակառակ դեպքում, հարթության վրա ռեժիմի գծապատկերի պատկերը կարելի է ստանալ միայն փոփոխականների իրական հարաբերությունները մոտավոր կախվածություններով փոխարինելով, ինչը դիագրամում սխալ է մտցնում որքան մեծ է, այնքան ավելի: ավելի շատ համար(1) հավասարման փոփոխականները. Հետևաբար, նպատակահարմար է սահմանափակել ռեժիմի դիագրամում ներգրավված անկախ պարամետրերի քանակը: (1) հավասարման մեջ փոփոխականների թիվը սահմանափակելիս հաշվի է առնվում, որ առանձին պարամետրերի ազդեցությունը հզորության վրա նույնը չէ։ Վերջնական բարձր ճշգրտության համար ռեժիմի դիագրամը կատարվում է մի քանի անկախ գրաֆիկների տեսքով. Հիմնական գծապատկեր, սովորաբար կոչվում է ռեժիմի դիագրամ , արտահայտում է տուրբինի հզորության փոխհարաբերությունները Ն եև գոլորշու սպառումը Գ 0 . Լրացուցիչ գծապատկերներ, կանչեց ուղղման կորեր դեպի ռեժիմի դիագրամ , որոշել (1) հավասարման յուրաքանչյուր մյուս պարամետրի փոփոխության ազդեցությունը տուրբինի հզորության վրա։ IN ռեժիմի դիագրամի կազմը ներառում էնաև ոմանք օժանդակ կորերՋերմաստիճանի կախվածություն կերակրել ջուրըկենդանի գոլորշու հոսքի արագությունից, գոլորշու վերահսկվող արդյունահանման հնարավոր նվազագույն ճնշումից և արդյունահանման արագությունից և այլն:

Հիմնական դիագրամը կարող է կազմվել բարձր ճշգրտությամբ, քանի որ փոփոխականների թիվը սահմանափակ է: Ուղղիչ կորերը սովորաբար կատարվում են որոշ սխալներով: Այնուամենայնիվ, ուղղման կորի սխալը փոքր-ինչ մեծացնում է ռեժիմի գծապատկերի ընդհանուր սխալը, քանի որ բացարձակ արժեքուղղումները, որպես կանոն, կազմում են տուրբինի ընդհանուր հզորության մի քանի տոկոսը։

Ռեժիմի դիագրամի առկայությունը թույլ է տալիս գրաֆիկորեն հաստատել (1) հավասարման պարամետրերի միջև կապը և ընդգծել տուրբինային կայանի շահագործման հնարավոր ռեժիմների տարածքը: Ներկայացման հստակությունը, օգտագործման հեշտությունը և բավարար ճշգրտությունը որոշեցին ռեժիմի գծապատկերի լայն կիրառումը ջերմային էլեկտրակայանների նախագծման և շահագործման մեջ:

CPC 19.1. P տիպի հակաճնշման տուրբինի ռեժիմի դիագրամ.Ռեժիմի դիագրամն արտահայտում է կենդանի գոլորշու սպառման կախվածությունը G0էլեկտրաէներգիայից Ն եև հակաճնշում r p :

G 0 \u003d f (N e, p p): (2)

որը կարող է ներկայացված լինել հարթության վրա՝ համաձայն առկա փորձարարական կամ հաշվարկված տվյալների։ (2) հավասարման երեք պարամետրերից ամենաքիչ ազդեցությունն ունի վերջնական գոլորշու ճնշումը r p , և հետևաբար կատարվում է հետճնշումով տուրբինի ռեժիմների դիագրամը (նկ. 19.1. SRS) կորերի ցանցի տեսքով G 0 \u003d f (N e) , ստացված (2) հավասարմամբ նկարագրված եռաչափ մակերեսի հատման արդյունքում հարթությունները. r p = հաստատ.

Բրինձ. 19.1 SRS. Տուրբինային ռեժիմների դիագրամ՝ հակաճնշումով:

SRS 19.2. Մեկ կառավարվող գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինային ռեժիմների դիագրամ:Ընդհանուր առմամբ, ռեժիմի դիագրամն արտահայտում է էլեկտրական էներգիայի կախվածությունը Ն եգոլորշու հոսքից դեպի տուրբին G0,ընտրության մեջ G pև գոլորշու ճնշումը ընտրության մեջ r p.

G 0 \u003d f (N e, G p, r p). (3)

Արդյունահանման ճնշումը կարող է վերացվել այս հավասարումից r p , իր ազդեցությունը փոխարինելով ուղղիչ կորերով, որոնք կարող են կատարվել համեմատաբար փոքր սխալով։ Այնուհետև կախվածությունը (3) կարող է գծվել հարթության վրա մի շարք կորերի տեսքով G 0 \u003d f (N e) ժամը G p = հաստատ.

Հաշվի առեք գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինի համար ռեժիմի դիագրամի կառուցման օրինակմոտավոր մեթոդ, որը հիմնված է դեպի տուրբին գոլորշու հոսքի գծային կախվածության կիրառման վրա G0 իշխանությունից Ն ե և գոլորշու սպառումը արդյունահանման մեջ G p:

G 0 \u003d G ko + y p G p \u003d G c.x + r-ից N e + y p G p \u003d G c.x + d n (1- x)N e + y p G p (4)

որտեղ Գ կո = G c.x + r-ից N e - գոլորշու հոսքը դեպի տուրբին խտացման ռեժիմով առանց արդյունահանման. Գ կ.խ - գոլորշու սպառում տուրբինի պարապուրդի ժամանակ առանց արդյունահանման. r դեպի =(G0 - Գ կ.խ )/Ն ե - գոլորշու սպառման հատուկ աճ խտացման ռեժիմում, կգ/(կՎտժ); y p = (h p -h k) / (ժ 0 -ժ մինչև) - LPP-ի և ամբողջ տուրբինի օգտագործված ջերմության կաթիլների հարաբերակցությունը (արդյունահանման գոլորշու կողմից էներգիայի թերարտադրության գործակիցը). d n =Գանվ/Նանվ- գոլորշու հատուկ սպառում անվանական բեռնվածքի և խտացման ռեժիմում, կգ/(կՎտժ); x=Գ x.x /G0 - պարապ հարաբերակցությունը.

Ռեժիմի դիագրամը հիմնված է տուրբինի շահագործման առավել բնորոշ ռեժիմների համար կառուցված սահմանային գծերի վրա:

խտացման ռեժիմ.Մաթեմատիկորեն, գոլորշու սպառման կախվածությունը հզորությունից որոշվում է արտահայտությամբ (5) ժամը G p =0:

G 0 \u003d G ko \u003d G k.x + d n (1- x) N e (5)

Գրաֆիկորեն (Նկար 19.2 SRS) խտացման ռեժիմի գիծը կառուցված է երկու կետի միջոցով՝ կետը TO,որի օրդինատը համապատասխանում է գոլորշու առավելագույն անցմանը կոնդենսատոր անվանական էլեկտրական հզորությամբ Նանվ, և կետ Մոտ 1 , որը որոշում է գոլորշու հոսքը դեպի տուրբին Գ կ.խ զրոյական հզորությամբ (անգործություն): Աբսցիսային առանցքի վրա՝ կետերով անցնող խտացման ռեժիմի գիծը TO Եվ Մոտ 1 , կտրում է հատվածը O O 2 , պայմանականորեն որոշել տուրբինի հզորության կորուստները Δ N x.x հաղթահարել պարապ դիմադրությունը.

Իրականում կախվածություն G 0 \u003d f (N e) խտացման ռեժիմում այն ​​տարբերվում է ուղիղ գծից և ունի ավելին բարդ տեսարան, որոշվում է գոլորշու բաշխման համակարգով, ներքին հարաբերական արդյունավետության փոփոխության բնույթով, HP-ում սպառված գոլորշու ջերմաստիճանով և այլն։

Տուրբինի շահագործման ռեժիմը հետճնշումով:Գոլորշի հոսքի փոփոխությունը դեպի տուրբին որոշվում է արտահայտությամբ (5) ժամը Գ դեպի =0 Եվ G0 =G p:

G 0 \u003d G o.p \u003d G p \u003d G c.x + d n (1- x) N e + y p G 0,

G 0 \u003d G k.x/(1- y p) + d n (1- x) N e /(1- y p) \u003d G p.x + r p N e (6)

G ko + y p G p \u003d G k.x + r to N e + y p G p \u003d G k.x + d n (1- x)N e + y p G p

որտեղ G p.x =Գ կ.խ /(1-y p) - գոլորշու սպառում հետադարձ ճնշման ռեժիմում պարապուրդի համար, կգ/վ; r p = r-ից (1- y p) - Գոլորշի սպառման հատուկ աճ տուրբինի շահագործման ընթացքում հետճնշումով, կգ/(կՎտժ):

Քանի որ թերարտադրության մակարդակը y p միշտ միասնությունից փոքր է, պարապուրդի դեպքում գոլորշու հոսքի արագությունը և տուրբինը հետադարձ ճնշմամբ աշխատելու դեպքում գոլորշու հոսքի արագությունը ավելի բարձր է, քան խտացման ռեժիմում: (1 /(1- y n)) մեկ անգամ: G p.x >Գ կ.խ , r p >r դեպի.

Սա բացատրվում է արդյունահանումից առաջ տուրբինում զգալիորեն ցածր ջերմության անկմամբ՝ համեմատած ընդհանուր ջերմության անկման հետ մինչև կոնդենսատորը և, համապատասխանաբար, գոլորշու հատուկ սպառման ավելի բարձր մակարդակ:

Բրինձ. 19.2 SRS. Մեկ կառավարվող գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինային ռեժիմների դիագրամ:

Գոլորշի սպառման մոտավոր կախվածությունը հզորությունից այն դեպքում, երբ CVP-ից հետո ամբողջ գոլորշին մտնում է ընտրության մեջ, ռեժիմի գծապատկերում (նկ. 19.2): SRS) ներկայացված է կետով անցնող ուղիղ գծով Մոտ 2, բնութագրելով ուժի կորուստը պարապուրդի ժամանակ, և կետ Մոտ 3 , որտեղ G p.x =G0. Կետ 0-ին , ընկած է խտացման ռեժիմի գծի վրա Գ դեպի = 0-ը համապատասխանում է տուրբինի միջոցով գոլորշու առավելագույն հոսքով շահագործման ռեժիմին:

Իրականում, երբ տուրբինը շահագործվում է հակադարձ ճնշմամբ, փոքր քանակությամբ գոլորշի անցնում է կոնդենսատորի միջով: Գ c.min, որը որոշվում է տուրբինի LPP-ի տարրերի հուսալի շահագործման պայմաններով (գոլորշու հոսքի 5-10%-ը դեպի տուրբին): Ուղիղ գիծ Կ ո Վ , զուգահեռ O 2 V 0 և դրա տակ: Կետի օրդինատ Կ ո բնութագրում է գոլորշու նվազագույն անցումը դեպի կոնդենսատոր Գ c.min.

Աշխատանքային ռեժիմ մշտական ​​գոլորշու արդյունահանմամբ(G p = հաստատ): Մշտական ​​գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինի բնութագրերը կառուցված են համաձայն (4) հավասարման: (4) և (5) արտահայտությունների համեմատությունից հեշտ է պարզել, որ խտացման ռեժիմի և մշտական ​​արդյունահանման ռեժիմի բնութագրերը միմյանցից տարբերվում են հաստատուն արժեքով. y p G p . Հետեւաբար, ռեժիմի գծապատկերում, ռեժիմը պատկերող տողերը G p = հաստատ, կտեղակայվի խտացման ռեժիմի գծին զուգահեռ։

Տուրբինի բնութագրերի ձախ սահմանը ժամը G p = հաստատծառայում է որպես տուրբինի հետադարձ ճնշմամբ գործող գիծ, ​​որի վրա G p = Գ c.min(չկարգավորվող գոլորշու արդյունահանման բացակայության դեպքում), իսկ աջ կողմում՝ գիծը KV n մշտական ​​գնահատված տուրբինի հզորություն Նանվ. Վերին մասռեժիմի դիագրամը սահմանափակված է հատվածով VV n տուրբինով գոլորշու առավելագույն անցման գծի վրա G 0 max = հաստատտողերի միջև Գ c.min = հաստատԵվ Նանվ = հաստատ.

Գնահատված գոլորշու արդյունահանում G pանվհամապատասխանում է անվանական էլեկտրական հզորությանը Նանվև առավելագույն գոլորշու հոսք դեպի տուրբին G 0 max (կետ V n ): Եթե ​​գոլորշու առավելագույն հոսքը դեպի տուրբին ձեռք է բերվում ետ ճնշումով աշխատելիս անվանականից պակաս էլեկտրական հզորությամբ, ապա գոլորշու արդյունահանումը հնարավոր է ավելի, քան անվանականը, այսպես կոչված, սահմանափակող արդյունահանումը, որը որոշվում է կետում: IN գծերի անցումներ Գ c.min = հաստատԵվ G 0 max = հաստատ.

Ի հավելումն գծերի պարտադիր ընտանիքին, որը որոշում է տուրբինի հզորության կախվածությունը գոլորշու հոսքի արագությունից. տարբեր արժեքներընտրանքներ G p = հաստատ, ռեժիմի դիագրամն ունի գծերի ցանց Գ դեպի = հաստատմշտական ​​գոլորշու հոսքի արագությամբ դեպի կոնդենսատոր (LPD): տողեր Գ դեպի = հաստատուղիղ գծեր են, որոնք զուգահեռ են տուրբինի շահագործման ռեժիմի բնութագրին հակաճնշումով Գ c.min = հաստատ. Այս տողերի ընտանիքից՝ տող Գ k.max = հաստատ, որը համապատասխանում է գոլորշու առավելագույն անցմանը դեպի կոնդենսատոր։ Սովորաբար, խտացնող ջերմային և հոսանքի տուրբինը պահանջում է լիարժեք զարգացումէլեկտրական էներգիա զուտ խտացման ռեժիմում: Այս դեպքում գծապատկերի ստորին գիծը G p = 0 հասնում է գծին Նանվ = հաստատկետում TO ժամը Գդեպի =Գ k.max. Եթե ​​գոլորշու արդյունահանումը կայուն է և ապահովված է տուրբինի երկարատև աշխատանքի համար, ապա դիագրամի աջ մասի ստորին սահմանը գիծն է. Գ k.max = հաստատգծին զուգահեռ վազում Գ c.min = հաստատկետից վեր TO գծերի անցումներ G p = 0 Եվ Նանվ. Այս դեպքում գնահատված էլեկտրական հզորությունը ձեռք է բերվում որոշակի ընտրության արժեքով:

HP-ի և LPP-ի միջոցով գոլորշու միաժամանակյա առավելագույն անցման դեպքում տուրբինը կարող է զարգացնել առավելագույն հզորություն ՆՄաքս. Այս հզորությունը որոշվում է կետի աբսցիսայով Ի թ գծերի անցումներ Գ 0 մաքս = հաստատԵվ Գ k.max = հաստատ. Տուրբինի առավելագույն հզորությունը կարգավորվում է անվանականից մինչև 20%-ով բարձր։

Եթե ​​ընդունենք, որ գոլորշու հոսքը LPC-ով չպետք է գերազանցի առավելագույնը, ապա դիագրամից (նկ. 19.2. SRS) երևում է, որ խտացման ռեժիմում ( G p = 0 ) տուրբինի հզորությունը (կետ Կ 1 ) կլինի առավելագույնից պակաս: Տուրբինի հզորության նման սահմանափակումը վերահսկվող գոլորշու արդյունահանմամբ, երբ աշխատում է խտացման ռեժիմում, արդարացված չէ: Կոնդենսացիոն ռեժիմում գնահատված հզորությունը կարելի է ստանալ՝ ավելացնելով գոլորշու անցումը LPH-ով, որն ապահովվում է LPH-ից առաջ գոլորշու ճնշումը մեծացնելով: LPP-ի միջոցով գոլորշու հոսքի արագությամբ ռեժիմները, որոնք գերազանցում են դրա թողունակությունը լիովին բաց LPP կառավարման մարմիններում և վերահսկվող արդյունահանման ժամանակ գոլորշու անվանական ճնշումը, հատկացված են տարածքի ռեժիմի դիագրամում: բարձր արյան ճնշումվերահսկվող ընտրության մեջ», որը Նկ. 19.2 SRSստվերավորված.

Ռեժիմի դիագրամը թույլ է տալիս մեկ առ երկու որոշել արտահայտության երրորդ տերմինը (3): Արդյունահանվող գոլորշու հոսքի արագության որոշում G p Նհաև գոլորշու սպառումը G0 տեղի է ունենում հետևյալ կերպ. Ըստ հայտնի ՆհաԵվ G0 գտնել մի կետ ԲԱՅՑ , բնութագրելով տուրբինի աշխատանքի տվյալ ռեժիմը. Կետի միջով ԲԱՅՑ անցկացնել գոլորշու մշտական ​​անցման գիծ LPH-ում: Կետի օրդինատ ԻՑ այս գծի և խտացման ռեժիմի գծի հատումը G p = 0 որոշում է գոլորշու հոսքի արագությունը LPH-ում Գ դեպի . Արդյունահանվող գոլորշու հոսքի արագությունը հայտնաբերվում է որպես տարբերություն G p =G0-Գ դեպի .

Թարմ գոլորշու սպառում G0 հայտնի տուրբինային հզորությամբ Նհաև արդյունահանվող գոլորշու սպառումը G p որոշվում է գծերի հատման կետի օրդինատով

Ն ե = հաստատԵվ G p = հաստատ.

Տուրբինի հզորություն Նհաթարմ և արտանետվող գոլորշու հոսքի հայտնի արագությամբ G0 Եվ G p որոշվում է գծերի հատման կետի աբսցիսայով G0 = հաստատԵվ

G p = հաստատ.

CPC 20.1. Տուրբինային ռեժիմների դիագրամ երկու կարգավորվող գոլորշու արդյունահանմամբ: Նհա, գոլորշու սպառում տուրբինի համար G0 , վերին (արտադրական) և ստորին (համակցված) հանույթներում գոլորշու սպառում G p Եվ ԳՏ:

G 0 \u003d f (N e, G p, ԳՏ) (մեկ)

(1) հավասարման այլ պարամետրերի ազդեցությունը հաշվի է առնվում ուղղիչ կորերով:

Տուրբինային ռեժիմի դիագրամ կառուցելիս երկու կառավարվող գոլորշու արդյունահանմամբ, այն պայմանականորեն փոխարինվում է մեկ վերին գոլորշու արդյունահանմամբ հորինված տուրբինով: Ենթադրվում է, որ ջերմային արդյունահանումը զրոյական է, և գոլորշին ուղարկվում է տուրբինի LPR և այնտեղ լրացուցիչ հզորություն է արտադրում:

ΔN տ = Գ տ Հես "" η մ η օր = կգ տ (2)

որտեղ Հես "" - օգտագործված ջերմության կաթիլ LPH; կ - համաչափության գործակիցը.

Հաշվի առնելով (2) արտահայտությունը (1) կարող է վերածվել ձևի

N e = Ն եփոխակերպում - ∆N t = f (G0 , ԳՊ) - Գ տ Հես "" η մ η օրինակ (3)

որտեղ Ն եփոխ. =f (G0 , ԳՊ)- զրոյական ջերմային արդյունահանման դեպքում պայմանական տուրբինի կողմից մշակված հզորությունը:

(3) արտահայտությանը համապատասխանող ռեժիմի դիագրամը հարթության վրա կարող է իրականացվել երկու քառորդներով (նկ. 6.9): Կախվածությունը կառուցված է վերին քառորդում G 0 \u003d f (N eփոխ. , G p) , որն արտահայտում է պայմանական տուրբինի ռեժիմի գծապատկերը, երբ աշխատում է զրոյական գոլորշու հոսքով դեպի ջեռուցման արդյունահանում: Դրա կառուցումն իրականացվում է այնպես, ինչպես մեկ գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինի համար (նկ. 19.2. SRS). ստորին սահմանայս դիագրամը արտադրության ընտրության գիծն է Gn = 0 . Վերևից դիագրամը սահմանափակվում է դեպի տուրբին գոլորշու առավելագույն հոսքի գծերով Գ 0 մաքս = հաստատև արտադրության ընտրության մեջ Գ p.max = հաստատ, ինչպես նաև գիծը Գ chsd, որը բնութագրում է CSD-ում ներառված գոլորշու քանակը .

Բրինձ. 20.1 SRS. Տուրբինային ռեժիմների դիագրամ երկու կարգավորվող գոլորշու արդյունահանմամբ:

Ստորին քառորդում, ըստ (3)-ի, գծված է գիծ լավ , կապելով ստորին ջեռուցման արդյունահանումը ԳՏհավելյալ հզորությամբ ∆NՏ, և կիրառվում է դրան զուգահեռ գծերի ցանց։ Բացի այդ, այստեղ կիրառվում են սահմանափակող գծեր: G p = հաստատջեռուցման արդյունահանման համար: Նրանք ներկայացնում են առավելագույն հնարավոր արտադրության ընտրություն: Գ p.max, որը որոշվում է տուրբինի ընդհանուր գոլորշու մնացորդից՝ պայմանով, որ ՀԷԿ-ի ելքի վրա գոլորշու հոսքի արագությունը չի գերազանցում ջերմության արդյունահանումը LPP փուլերի սառեցման համար պահանջվող քանակով.

G t.max = Գ 0 մաքս -G p -Գ քմին .(4)

Այս սահմանափակող գծերի կառուցումը կատարվում է հետևյալ կերպ՝ կամայականորեն ընտրված կետերից 1 Եվ 2 նույն արժեքով G p = հաստատուղղահայաց գծեր նկարեք ներքև: միավորներ 1" Եվ 2" այս գծերի խաչմերուկները արժեքների հետ Գ t.max, հաշվարկված բանաձևով (4), միավորվում են մեկ արժեքի համար G p = հաստատուղիղ գիծ, ​​որը հնարավոր ռեժիմների սահմանն է։ Նրա տակից տուրբինի շահագործումն անընդունելի է, քանի որ ԳՏ > Գ t.max .

Օգտագործելով նման դիագրամ (նկ. 20.1 SRS), հնարավոր է գտնել չորրորդը երկու կառավարվող գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինի համար՝ օգտագործելով հավասարման երեք հայտնի քանակությունները (1): Եկեք, օրինակ, տրված Նհա, G p, Գ տ. Ուզում էր գտնել G0 . Նախ՝ ըստ ՆհաԵվ ԳՏգտնել Նզ: մի կետից ԲԱՅՑտրված իշխանություն Նհաուղիղ AB,զուգահեռ ԼԱՎ,նախքան գիծը հատելը մշտական ​​հոսք G p = հաստատ. Բաժին ACպատկերում է LPR-ի կողմից առաջացած հավելյալ հզորությունը՝ գումարի չափով գոլորշու լրացուցիչ անցման պատճառով ԳՏ. Տուրբինի ֆիկտիվ հզորություն Նզորոշվում է C կետում Օգտագործելով գագաթռեժիմի դիագրամները, ըստ Նզորոշել անհրաժեշտ գոլորշու հոսքը դեպի տուրբին G0 որպես կետի օրդինատ Դխաչմերուկներ Նզ = հաստատԵվ G p = հաստատ.

CPC 20.2 Տուրբինային ռեժիմների դիագրամ երկու ջեռուցման գոլորշու արդյունահանմամբ:Դիագրամը արտահայտում է տուրբինի հզորության փոխհարաբերությունը Նհա, ջերմային բեռ Ք տ, գոլորշու սպառում տուրբինի համար G0 , ցանցի ջրի ջերմաստիճանը տ սգնում դեպի սպառող.

F(N e , Ք տ, G0, տ գ)=0. (հինգ)

Ռեժիմի դիագրամը կառուցված է կենդանի գոլորշու հոսքի արագությունը երկու հոսքի բաժանելու մեթոդի համաձայն. Գ t 0և խտացում Գդեպի 0 . Համապատասխանաբար, տուրբինի հզորությունը պայմանականորեն ենթադրվում է, որ հավասար է ջեռուցման կայանի հզորությունների գումարին: Նթեև խտացում Նդեպի էլհոսքեր. Սա նկատի ունենալով, կախվածությունը (5) կարող է ներկայացվել որպես հետևյալ ձևը:

G0 = զ 2 (Նթե , t 2s) + զ 3 (Նե) (6)

Ռեժիմի դիագրամը կառուցված է երեք քառորդով (նկ. 20.2 SRS).

Բրինձ. 20.2 SRSՏուրբինային ռեժիմների դիագրամ երկու ջեռուցման գոլորշու արդյունահանմամբ:

Առաջինը (վերևի ձախ) ցույց է տալիս տուրբինի վրա գոլորշու հոսքի կախվածությունը ջերմային բեռից, երբ աշխատում է ըստ ջերմային գրաֆիկի: Գ t 0 = զ 1 (Q t, t 2s). Երկրորդ (վերին աջ) քառորդը ցույց է տալիս գոլորշու հոսքի կախվածությունը դեպի տուրբին իր հզորությունից տարբեր արժեքներով t 2sև աշխատել ջերմային վրա Գ t 0 = զ 2 (Ն t e, t 2s). Երրորդ (ստորին) քառորդը բնութագրում է տուրբինի աշխատանքը ըստ էլեկտրական գրաֆիկի և արտահայտում է խտացնող գոլորշու հոսքի կախվածությունը այս հոսքից առաջացած հզորությունից։ Գդեպի 0 = զ 3 (Նե).Ընդհանուր գոլորշու հոսքը դեպի տուրբին` համաձայն (20.2 SRS) հայտնաբերվում է երկրորդ և երրորդ քառորդներում ստացված գոլորշու հոսքի արագությունների գումարմամբ։ Երրորդ քառորդում գիծ է կիրառվում նաև տուրբինի զուտ խտացման ռեժիմի համար՝ առանց ջերմային բեռի (գիծ բայց ), որը գտնվում է գծերի տակ Գդեպի 0 = զ 3 (Նդեպի ե).

Տուրբինային ռեժիմի դիագրամի օգտագործման օրինակներ երկու ջեռուցման գոլորշու արդյունահանմամբ.

1. Տուրբինի շահագործման ընթացքում տուրբինի հզորության և գոլորշու սպառման որոշում՝ ըստ ջերմային կորի և հայտնի ջերմային բեռի. Ք տև ցանցի ջրի ջերմաստիճանը t 2s.

Ըստ տրված արժեքների Ք տԵվ t 2sիրականացվում է քառորդներով ԻԵվ IIկոտրված գիծ ABCDE(Նկար 20.2 SRS): Քառորդում Ի C կետում գտնել գոլորշու հոսքը Գ t 0, իսկ քառորդում IIկետում Էլ -տուրբինի հզորությունը Նթե.

2. Գոլորշի հոսքի արագության որոշում խտացման ռեժիմում գործող տուրբինի համար՝ հայտնի ջերմային բեռով. Ք տ, ուժ Նհաև ցանցի ջրի ջերմաստիճանը t 2s.

Ըստ տրված արժեքների Ք տԵվ t 2sորոշել ուժը Նթեառաջանում է գոլորշու ջերմության հոսքից: Տրված հզորության տարբերությունը Նհաև գտավ արժեք Նթեորոշում է հզորությունը Նդեպի էլզարգացած գոլորշու կոնդենսացիոն հոսքով։ Համապատասխանում է հատվածին ՈԶՆԻնկ. 20.2 SRS. Այնուհետև, նկարելով կետից Եգիծը հավասար հեռավորության վրա կախվածությունից Գդեպի 0 = զ 3 (Նդեպի ե), կետում ԵՎդրա հատումը գծի հետ Նհա = հաստատգտնել խտացնող գոլորշու հոսքի արագությունը Գդեպի 0(կետի կոորդինատ ԵՎքառորդում IIIնկ. 20.2 SRS): Տուրբինի համար գոլորշու հոսքի արագությունը որոշվում է արժեքների գումարմամբ Գդեպի 0Եվ Գ t 0.

3. Տուրբին տանող գոլորշու հոսքի որոշում, երբ տուրբինը աշխատում է զուտ խտացման ռեժիմով. Գդեպի 0ըստ տրված հզորության Նհա.

Քառորդում IIIհայտնի ուժով Նհաև կոր բայցորոշել գոլորշու հոսքի ցանկալի արժեքը Գդեպի 0(տող LMN):

©2015-2019 կայք
Բոլոր իրավունքները պատկանում են դրանց հեղինակներին: Այս կայքը չի հավակնում հեղինակության, այլ տրամադրում է անվճար օգտագործումը.
Էջի ստեղծման ամսաթիվ՝ 2016-04-27

Տուրբինի տեսակը	Նմուշառում No Preheater	Ճնշում, MPa	Ջերմաստիճանը, °С	Արդյունահանվող գոլորշու քանակը, կգ/վ
PT-12-35/10 (APT-12-1)	1-ին ընտրություն (PVD) 5-րդ համար 2-րդ ընտրություն (դեաերատոր) 11-րդ համար 3-րդ ընտրություն (HDP) 13-րդ համար	0,56 0,12* 0,0098		2,64 0,97 0,194
PT-12-90/10 (VPT-12)	1-ին ընտրություն (PVD No. 5) 5-րդ ընտրության համար 2-րդ ընտրության համար (PVD No. 4) 9-րդ 3-րդ ընտրության համար (դեաերատոր) * 12-րդ 4-րդ ընտրության համար (HDP No. 3) 15-րդ 5-րդ ընտրության համար (PND No. 2) * 19-րդ 6-րդ ընտրության համար (PND No. 1) 21-րդ համար	2,51 1,49 0,98/0,59 0,32 0,12 0,007		1,22 1,36 0,055+0,47** 0,55 0,22 0,3+0,3**
PT-25-90/10 (VPT-25-3)	1-ին ընտրություն (PVD No. 5) 5-րդ 2-րդ ընտրության համար (PVD No. 4*, deaerator*) 9-րդ 3-րդ ընտրության համար (PND No. 3) 12-րդ 4-րդ ընտրության համար (PND No. 2)* 15-րդ 5-րդ համար ընտրություն (PND No 1) 17 փ	2.11 0.98/0.59 0.32 0.12 Անջատված		3,17 1,14/1,11 1,14 0,39
PT-25-90/10 (VPT-25-4)	1-ին ընտրություն (PVD No. 5) 9-րդ ընտրության համար 2-րդ ընտրության համար (PVD No. 4) 13-րդ 3-րդ ընտրության (դեաերատոր)* 16-րդ 4-րդ ընտրության համար (HDP No. 3) 19-րդ 5-րդ ընտրության համար (IPA No. 2) * 21-րդ 6-րդ ընտրության համար (IPA No. 1) 22-րդ համար	2,65 1,57 0,98/0,59 0,24 0,12 Զեղչ		1,57+0,71** 2,39 0,42 0,69 0,33
ՊՏ-60-90/13	1-ին ընտրություն (HPA No. 7) 8-րդ 2-րդ ընտրության համար (HPA No. 6) 12-րդ 3-րդ ընտրության համար (HPA No. 5*, deaerator*) 15-րդ 4-րդ ընտրության համար (HPA No. 4) 18-րդ 5-րդ ընտրության համար (PND No. 3) 20-րդ 6-րդ ընտրության համար (PND No. 2)* 24-րդ 7-րդ ընտրության համար (PND No. 1) 26-րդ համար	3,72 2,16 1,27/0,59 0,64 0,36 0,12 0,007	–	6,11 4,44/3,05 – 5,83 0,55 –
ՊՏ-60-130/13	1-ին ընտրություն (HPA No. 7) 9-րդ ընտրության 2-րդ (HPA No. 6) 13-րդ 3-րդ ընտրության համար (HPA No. 5*, deaerator*) 17-րդ 4-րդ ընտրության համար (HPA No. 4) 20-րդ 5-րդ ընտրության համար (PND No. 3) 22-րդ 6-րդ ընտրության համար (PND No. 2)* 26-րդ 7-րդ ընտրության համար (PND No. 1) 28-րդ համար	4,41 2,55 1,27/0,59 0,56 0,33 0,12 0,006	–	5,83 (21) 6,11 (22) 3,89/0,55 3,33 4,17 0,55 –
PT-50-130/7 (VPT-50-4)	1-ին ընտրություն (HPE No. 7) 9-րդ ընտրության համար 2-րդ ընտրության (HHP No. 6) 11-րդ 3-րդ ընտրության համար (HHP No. 5) 13-րդ 4-րդ ընտրության համար (HPE No. 4*, deaerator*) 16-րդ 5-րդ ընտրության համար (PND No. 3)* 18-րդ 6-րդ ընտրության համար (PND No. 2)* 20-րդ 7-րդ ընտրության համար (PND No. 1) 22-րդ համար	3,33 2,16 1,4 0,69/0,69 0,21 0,093 0,045	– –	3,11+0,42** 3,03 3,52 0,83+15,3**/0,55 1,96 0,36 0,083

* Գոլորշի կարգավորվող ընտրանքներից

** Գոլորշի կնիքներից

Աղյուսակ XIII-15

սահմանները հանդուրժողականություններգոլորշու սկզբնական պարամետրեր և գոլորշու միջանկյալ գերտաքացման ջերմաստիճան (ըստ ԳՕՍՏ 3618-82)

Նշում. Տուրբինների շահագործման պայմանները, երբ պարամետրերը կրճատվում են աղյուսակում նշված սահմաններից դուրս, ինչը կարող է առաջանալ կաթսայի գոլորշու թողարկման նվազմամբ, պետք է սահմանվեն տուրբինի կարգավորող և տեխնիկական փաստաթղթերում:

Աղյուսակ XIII-16

Ընտրանքներում գոլորշու ճնշման կարգավորման սահմանները

և հետևի ճնշման տուրբինի հետևում (ըստ ԳՕՍՏ 3618-82)

Նշում. Տուրբինների շահագործման ռեժիմներում գոլորշու արդյունահանման ցանկացած սահմանափակումով թույլատրվում է բարձրացնել դրա բացարձակ ճնշումը վերին կառավարման սահմանից բարձր: Ճնշման թույլատրելի բարձրացումը սահմանված է հատուկ չափերի տուրբինների կարգավորող և տեխնիկական փաստաթղթերում:

ՆԵՐԱԾՈՒԹՅՈՒՆ

1.1. Հաշվարկային և բացատրական նշում

1.2. Գրաֆիկական մասը

2. ՆԱԽՆԱԿԱՆ ՀԱՇՎԱՐԿՆԵՐ

2.1. Տնտեսական հզորության որոշում և նախնական

գոլորշու սպառման հաշվարկ

2.2. Վերահսկիչ փուլի տեսակի և դրա ջերմության անկման ընտրություն

2.3. Տուրբինի ընդլայնման գործընթացի կառուցում. Սպառման ճշգրտում

2.4. Տուրբինի հզորության սահմանաչափի և արտանետումների քանակի որոշում

2.5. Չկարգավորվող տուրբինային փուլերի քանակի որոշում և

նրանց ջերմությունն ընկնում է

2.5.1. FPV-ի նախնական հաշվարկ

2.5.2. HR-ի նախնական հաշվարկ

2.5.3. NPV-ի նախնական հաշվարկ

3. ՀՈՍՔԻ ՄԱՍԻ Մանրամասն ՀԱՇՎԱՐԿ

4. ՎԵՐՋԻՆ ՓՈՒԼԻ ԹՎԻՍՏԻ ՀԱՇՎԱՐԿ

5. ՈՒԺԻ ՀԱՇՎԱՐԿՆԵՐ

5.1. Ռոտորի վրա առանցքային ուժի որոշում

5.2. Վերջին փուլի սայրի հաշվարկը

5.3. Առաջին չկարգավորված փուլի բացվածքի հաշվարկը

5.4. Վերջին փուլի սկավառակի հաշվարկ

5.5. Առանցքակալների հաշվարկ

6. ԱՆՀԱՏԱԿԱՆ ԱՌԱՋԱԴՐԱՆՔ

6.1. Չկարգավորվող ջերմային արդյունահանման կազմակերպում

6.2. Կոնդենսացիոն տուրբինի տեղափոխում քայքայված վակուում

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆ

Մատենագիտական ​​ցանկ

Հավելված I

Հավելված II

Էջ 1

Կարգավորվող գոլորշու արդյունահանումը կատարվում է ներքևից բարձր ճնշման բալոնի արտանետման խողովակից 6 - 8 ատմ ճնշման տակ: Բացի այդ, ցածր ճնշման բալոնում 10-րդ և 13-րդ փուլերից հետո կան երկու չկարգավորված արդյունահանումներ, որոնցից գոլորշին մտնում է սնուցող ջրատաքացուցիչներ։ Բարձր ճնշման նախատաքացուցիչը վերահսկվող արդյունահանումից գոլորշի է ստանում արտադրության համար օգտագործվող քանակից ավելի:

Կարգավորվող գոլորշու արդյունահանումը AP տուրբիններից ունի արդյունաբերական նպատակ. AT տուրբինների համար վերահսկվող արդյունահանումը նախատեսված է ջեռուցման նպատակով:

Հսկվող գոլորշու արդյունահանման ռեժիմը պետք է լինի այնպիսին, որ տուրբինը միշտ աշխատի անվանական արժեքին մոտ արդյունահանման արժեքով: Փոքր քանակությամբ արդյունահանման դեպքում անհրաժեշտ է ստուգել տուրբինային կայանի շահագործման տնտեսական նպատակահարմարությունը:

Կարգավորվող գոլորշու արդյունահանման ճնշումը գոլորշու ճնշումն է տուրբինային արդյունահանման խողովակում փակման փականի դիմաց:

Հսկվող գոլորշու արդյունահանման ճնշումը նրա ճնշումն է տուրբինի պատյանի վարդակում, որի միջոցով կատարվում է արդյունահանումը: Ընտրության անվանական արժեքը կոչվում է ամենամեծ թիվըտուրբինից վերցված գոլորշին, որը պետք է ապահովվի իր անվանական հզորությամբ.

Տուրբինն ուներ կարգավորվող գոլորշու արդյունահանում (կարևոր է կենտրոնական ջեռուցման համար) 1-ից 2 ատմ:

Տուրբիններն առանց վերահսկվող գոլորշու արդյունահանման նշվում են աստղով:

Մեկ կառավարվող արդյունահանմամբ տուրբինից կառավարվող գոլորշու արդյունահանման անվանական արժեքը ամենամեծ արդյունահանման արժեքն է, որով տուրբինը զարգացնում է իր անվանական հզորությունը. Երկու փոփոխական գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինը պետք է զարգացնի իր անվանական հզորությունը երկու փոփոխական գոլորշու արդյունահանման անվանական արժեքներով:

Կարգավորվող գոլորշու արդյունահանման պտտվող դիֆրագմները ստուգվում են տուրբինի մխոցում տեղադրվելուց առաջ: Դա անելու համար հավաքված դիֆրագմը տեղադրվում է երեսպատման վրա, որպեսզի վարդակների մեջ գոլորշու մուտքի կողմը գտնվում է վերևում: Այնուհետև դիֆրագմայի վրա հավաքվում է պտտվող օղակ և դրա պատուհանների միջով ստուգվում է կնքման գոտիների խստությունը: 0 05 մմ հաստությամբ զոնդ ափսեը չպետք է անցնի դրանց միացման մեջ։ Հոդի պահանջվող խտությունը ձեռք է բերվում գոտիները քերելով նախ ներկով, ապա փայլով։

Տուրբիններն առանց վերահսկվող գոլորշու արդյունահանման նշվում են աստղանիշով:

Հսկվող գոլորշու արդյունահանման պտտվող դիֆրագմները ստուգվում են նախքան դրանք տեղադրելը տուրբինի մխոցում: Դա անելու համար հավաքված դիֆրագմը տեղադրվում է երեսպատման վրա, որպեսզի գոլորշու մուտքի կողմը դիֆրագմայի վարդակների մեջ լինի վերևում: Այնուհետև դիֆրագմայի վրա հավաքվում է պտտվող օղակ և դրա պատուհանների միջով ստուգվում է կնքման գոտիների խստությունը: 0 05 մմ հաստությամբ զոնդ ափսեը չպետք է անցնի դրանց միացման մեջ։ Հոդի պահանջվող խտությունը ձեռք է բերվում գոտիները քերելով՝ սկզբում ներկով, իսկ հետո՝ փայլով։

Ջեռուցման տուրբինների կարգավորվող գոլորշու արդյունահանման կամ հակաճնշման պահպանման դեպքում ավտոմատ միացումը հատկապես անհրաժեշտ է այն դեպքերում, երբ արտադրության տեխնոլոգիայի պահանջների համաձայն, գոլորշու մատակարարման ընդհատումներ չեն թույլատրվում:

Տուրբիններն առանց վերահսկվող գոլորշու արդյունահանման նշվում են աստղանիշով: Փակագծերում փակցված պարամետրերի արժեքները խորհուրդ չեն տրվում նոր նախագծված տուրբինների համար: