Nga (16.1) vijon shprehja për përcaktimin e shpejtësisë së rrjedhjes së avullit të freskët në turbinë në vlerat e njohura Fuqia e turbinës dhe konsumi i avullit për konsumin e nxehtësisë:
Turbinat e ndryshueshme të nxjerrjes me avull kanë karakteristikat e mëposhtme:
1. Në varësi të ngarkesës së nxehtësisë, kondensimi dhe kogjenerimi mënyrat. Për mënyrën e ngrohjes, në varësi të ngarkesës së nxehtësisë, turbina mund të funksionojë sipas planeve termike ose elektrike. Në rastin e parë, rregullatorët e LPR janë në një gjendje të palëvizshme, dhe ndryshimi në ngarkesën e konsumatorit të nxehtësisë dhe fuqinë e turbinës sigurohet nga elementët e shpërndarjes së avullit të LPR. Në këtë rast, një modalitet është i mundur kur rregullatorët e LPP-së janë të mbyllur dhe i gjithë avulli dërgohet te konsumatori i nxehtësisë. Vetëm rrjedha e ventilimit të avullit drejtohet në LPH për të ftohur trupin dhe rotorin e tij. Në mënyrat e funksionimit sipas orarit elektrik, rregullatorët LPC mund të kenë një shkallë arbitrare të hapjes.
2. Për të parandaluar emergjencave një valvul sigurie është instaluar në tubacionin e avullit të lidhur me dhomën e kontrolluar të nxjerrjes. Përveç tij, për shkak të vëllimit të madh të tubacionit të avullit, duhet të instalohen valvula kontrolli për të parandaluar rrjedhën e kthimit të avullit në turbinë gjatë mbylljes së saj emergjente.
3. Në turbinat me nxjerrje të kontrolluar të avullit, për shkak të shumëllojshmërisë së mënyrave, përdoret shpërndarja e avullit me hundë.
Diagrami i regjimeve të turbinave me një nxjerrje të kontrolluar të avullit treguar në fig. 16.6.
Fuqia e turbinës përcaktohet nga kurba ab, korrespondon me funksionimin me nxjerrjen e plotë të avullit për konsumatorin e nxehtësisë ( G 2 =G k = 0). Kalimi i ventilimit të avullit në LPH (5-10% e vlerës së llogaritur) përcaktohet nga linja a 1 b 1. Rrjeti i vijave me pika ( a 1 b 1) përcakton mënyrat e funksionimit të turbinës me nxjerrje të ndryshme të avullit tek konsumatori i nxehtësisë (zona e diagramit a12ba). Linjë a 11 b 11 përfaqëson ndryshimin e fuqisë së turbinës në kalimin e llogaritur të avullit në LPP (kur rregullatorët e LPP janë plotësisht të hapur dhe presioni r fq (R m) mbahet konstante). Linjë b2 përcakton mënyrën e funksionimit me kalimin maksimal të avullit nëpër HP. Linjë a 1 2 korrespondon me një mënyrë funksionimi thjesht kondensimi, kur fluksi i avullit në nxjerrje është zero. Me kalimin e llogaritur të avullit nëpër LPH, fuqia maksimale e turbinës përcaktohet nga pika b 11(këtu, shkalla e rrjedhës së avullit përmes HPC është maksimale, dhe kalimi i llogaritur përmes HPC është i barabartë me G 20 =0,4G dhjetë). Pika një 11 korrespondon me kalimin e llogaritur të avullit në LPR në modalitetin e kondensimit dhe përcakton fuqinë dukshëm më të ulët të turbinës, të cilën mund ta zhvillojë në rrjedhën maksimale përmes LPR.
Oriz. 16.6. Diagrami i mënyrave të turbinës T me nxjerrje të kontrolluar të avullit
Nëse lejojmë një rritje të presionit të avullit përpara LPP-së (në nxjerrjen e kontrolluar), atëherë përmes tij mund të kalohet një rrjedhje më e madhe e avullit dhe madje edhe në modalitetin e kondensimit mund të arrihet fuqia maksimale. N lulekuqe s për të cilat është projektuar gjeneratori. Në diagramin e modalitetit kur kapërceni avullin G 20 =0,4G 10 , që korrespondon me vijën a 11 b 11, valvulat e kontrollit të LPH (ose diafragmat rrotulluese) do të hapen plotësisht dhe një rritje e mëtejshme e shpejtësisë së rrjedhës përmes LPH arrihet duke rritur presionin e avullit në dhomën e kontrolluar të nxjerrjes.
Për të përcaktuar shkallën e rrjedhës së avullit të nxjerrë në një mënyrë arbitrare (pika POR në fig. 16.6), kryhet ndërtimi i mëposhtëm. Pika POR në diagram përcakton shpejtësinë e rrjedhjes së avullit të freskët në turbinë për një modalitet të caktuar ( G 1 =G o). duke kaluar nëpër pikë POR një linjë të kalimit të vazhdueshëm të avullit në LPH, do ta gjejmë në kryqëzimin e linjës AB me pikën e regjimit të kondensimit të linjës AT, e cila ju lejon të përcaktoni kalimin e avullit G 2 në CND. Shkalla e rrjedhjes së avullit të nxjerrë gjendet si diferencë G n = G 1 -G 2. Linjat e regjimeve të turbinave me një shpejtësi konstante rrjedhjeje të avullit të nxjerrë G n = const në diagram janë paraqitur me vija të holla të forta. Ndonjëherë në diagrame në vend G P ( G r) ndërtohen linja me ngarkesë termike konstante P t = G sv ( h pr -h rreth) përcaktohet nga vlerat e entalpive të vijës së drejtë ( h pr) dhe anasjelltas ( h rreth) uji i rrjetit që kalon nëpër ngrohësin e rrjetit.
Turbinat e paraqitura bëhen si me ngrohjen e avullit ashtu edhe pa të. Fitimi nga rinxehja këtu është më i vogël se ai i turbinave me kondensim, pasi përcaktohet në lidhje me karakteristikat e cilindrit me presion të ulët, rrjedha mesatare vjetore e avullit përmes të cilit është më e ulët në turbinat me nxjerrje të kontrolluar. Për turbinat me nxjerrje me avull prodhimi, i cili ndryshon pak gjatë gjithë vitit, këshillohet që fuqia kondensuese të jetë e barabartë me vlerën nominale dhe jo më shumë se ajo, që është tipike për turbinat me nxjerrje me avull ngrohës. Dimensionet e fazës së fundit të LPP të turbinave të tilla, me të tjera kushte të barabarta më pak se ato me kondensim, pasi impiantet e turbinave me turbina për nxjerrjen e nxehtësisë, të cilat zakonisht instalohen brenda qytetit, kanë një temperaturë të rritur të ujit ftohës gjatë furnizimit me ujë qarkullues të kondensatorit dhe, në përputhje me rrethanat, një presion të rritur në kondensator. .
Në Faqja e fundit Ky leksion ofron një diagram të thjeshtuar të mënyrës që do ta përdorim kur zgjidhim probleme ushtrime praktike. Duhet të shtypet dhe të sillet në praktikë.
Ndryshe nga turbinat me presion prapa, turbinat me nxjerrje të ndërmjetme të kontrolluara dhe një kondensator mund të gjenerojnë energji elektrike pavarësisht nga ngarkesa e nxehtësisë.
Turbinë me një përzgjedhje.
1 pjesë shtypje e lartë(ChVD);
2 - pjesa presion i ulët CND);
3 - gjenerator;
4 - kondensator;
5 - konsumatori i ngrohjes;
6 - valvula e ndalimit;
7 - valvula e kontrollit;
8 - valvula e kontrollit të LPH;
9 - valvul sigurie;
10 - valvul mbyllëse;
11 - valvula e kontrollit.
CVP dhe LPC janë grupe fazash dhe mund të vendosen në një ose cilindra të ndryshëm, përkatësisht në cilindrin e presionit të lartë (HPC) dhe në cilindrin me presion të ulët (LPC).
Avull i freskët me parametra R o dhe t o, duke kaluar nëpër valvulat 6 dhe 7, zgjerohet në CVP deri në presion R f, e cila mbahet konstante. Pas HPT, rrjedha e avullit ndahet në një rrjedhë G fq dhe G te. ky i fundit kalon përmes 8 në LPC, ku zgjerohet në presionin në kondensator R te.
Efikasiteti i brendshëm relativ i të gjithë turbinës:
Le të përcaktojmë emailin. fuqia pa përfshirë nxjerrjen e avullit për rigjenerim: N e = η m η p.sh. Ni.
Fuqia e brendshme:
Për turbinat me nxjerrje të kontrolluar është e mundur
Kondensimi;
Ngrohje.
Modaliteti do të jetë plotësisht kondensimi, nëse G fq= 0 dhe turbina funksionon si turbinë e tipit K. Në këtë rast, valvula 8 është plotësisht e hapur, valvula mbyllëse 10 është plotësisht e mbyllur, kontrolli i ngarkesës kryhet nga valvula 7. Valvula mbyllëse 10 nuk është valvul kontrolli. Pozicioni i tij i mundshëm: plotësisht i hapur ose plotësisht i mbyllur.
Modaliteti quhet kogjenerimi, kur G fq> 0 dhe valvula mbyllëse 10 është plotësisht e hapur. Fuqia elektrike e nevojshme në një frekuencë të vazhdueshme të rrymës dhe ngarkesa termike sigurohen nga rregullimi i përbashkët i shkallës së hapjes së valvulave 7 dhe 8.
Si një rast i veçantë i mënyrës së ngrohjes, është e mundur të punohet prapashtypja, ndërsa valvula 8 është e mbyllur dhe i gjithë avulli drejtohet në nxjerrjen e kontrolluar. Por një sasi e vogël avulli kalohet me forcë në LPH për të hequr nxehtësinë e fërkimit nga rotori LPH. Ky kalim me avull quhet ventilim. Në modalitetin e presionit të kundërt, ngarkesa elektrike përcaktohet plotësisht nga ngarkesa e konsumatorit të nxehtësisë.
Valvul sigurie 9 shërben për të parandaluar dëmtimet mekanike në rast të funksionimi i gabuar sistemet për rregullimin dhe tejkalimin e presionit të avullit në dhomën e nxjerrjes mbi të lejuarin. Nëse valvula 8 nuk mbyllet gjatë një mbylljeje të papritur të gjeneratorit, atëherë avulli nga linja e avullit të nxjerrjes mund të kthehet prapa dhe të hyjë në LPC dhe kondensator dhe mund ta përshpejtojë turbinën në një shpejtësi që shkakton shkatërrimin e saj. Për të parandaluar që kjo të ndodhë, është instaluar një valvul kontrollues 11. Sigurohet mbyllja e detyruar e valvulës së mbylljes 10.
Turbina me 2 nxjerrje të ndërmjetme të rregullueshme me avull.
4) gjenerator;
5) kondensator;
6) konsumator i nxehtësisë me potencial të ulët (nxjerrja e ngrohjes);
7) konsumator industrial;
8) valvula e ndalimit;
9) 10) valvula e kontrollit;
11) diafragma rrotulluese.
Le të përshkruajmë procesin e zgjerimit.
0-1 
– zgjerimi i avullit në HP;
1-2 - mbytje në valvulën 10;
2-3 - zgjerimi në FRR;
3-4 - mbytje në diafragmë 11;
4-5 - zgjerimi i avullit në LPH.
Turbina të tilla karakterizohen nga një shumëllojshmëri edhe më e madhe e mënyrave të funksionimit në krahasim me turbinat me 1 nxjerrje. Në dispozicion:
Mënyra e kondensimit (10 dhe 11 janë plotësisht të hapura dhe valvulat mbyllëse janë të mbyllura);
- 
një nga përzgjedhjet është mbyllur;
Në LPC ekziston vetëm një kalim i ventilimit të avullit (energjia elektrike përcaktohet plotësisht nga ngarkesat e konsumatorëve termikë).
Kërkohet në çdo kohë të caktuar e. fuqia me frekuencë konstante të rrymës dhe ngarkesa termike me presione të dhëna R f dhe R t sigurohen nga rregullimi i përbashkët i shkallës së hapjes së valvulave 9 dhe 10 dhe diafragmës 11.
Valvulat 9 dhe 10 janë valvola me servomotor.
Trupi rregullues midis CSD dhe LPR është zakonisht një diafragmë rrotulluese 11 për shkak të vëllime të mëdha konsumi i avullit. Në këtë rast, CSD dhe CND janë të vendosura në LPC. Në pozicionin e mbyllur, një pjesë e avullit të ventilimit kalon në LPC përmes boshllëqeve të vogla midis teheve dhe dritareve të diafragmës.
12) grila e hundës së fazës së parë të LPH.
Turbinat bashkëgjeneruese moderne me një kapacitet prej 50 MW e lart kanë dy nxjerrje avulli të kontrolluar me ngrohje për ngrohjen me faza të ujit të rrjetit, të kryera në disa ngrohës të vendosur radhazi. Presioni i avullit të nxjerrë përcaktohet nga temperatura e ujit në daljen e çdo faze ngrohjeje. Për ujin e rrjetit të ngrohjes, përdoret 70-80% e rrjedhës së avullit në turbinë dhe temperatura e ngrohjes është 40-50 °C.
diagrami i qarkut impiante turbinash me dy nxjerrje ngrohëse (sipër 4 dhe fundi 5) është paraqitur në fig. 20.2, a. Avull i freskët në sasi G rreth dhe me parametra p0, t0 furnizohet në turbinë përmes tapës 8 dhe rregullimin e 7 valvulave. Në ChVD 1 avulli zgjerohet në presion në daljen e poshtme të ngrohjes 5 dhe më pas përmes elementit rregullues 6 drejt CND 2. Pjesa tjetër e pajisjeve të një impianti turbinash me dy nxjerrje me avull ngrohës është e ngjashme me një turbinë me dy nxjerrje avulli të rregullueshme (Fig. 20.1).
Oriz. 20.2. diagrami i qarkut (a) dhe procesi i zgjerimit të avullit (b) në h, S- diagrami i fikjes së turbinës me nxjerrjen e avullit me dy faza.
Në përzgjedhjen më të lartë 4 avull me rrjedhje G 1 marrë nën presion R 1 dhe me entalpi h 1 (Fig. 20.2, b), dhe në atë të poshtme - avull me një shpejtësi rrjedhjeje G 2 me parametra R 2 dhe h 2 . Meqenëse ka vetëm një rregullator LPR në turbinë, atëherë presion i rregullueshëm në të njëjtën kohë, mund të mbahet vetëm në një nga dy nxjerrjet e avullit të ngrohjes: në pjesën e sipërme - kur të dy nxjerrjet janë të ndezura, në atë të poshtme - kur ndezja e poshtme është e ndezur.
Instalimi për rrjetin e ngrohjes së ujit përbëhet nga dy ngrohës (kaldaja) 9 dhe 10 lloji i sipërfaqes. Temperatura e kërkuar e ujit të rrjetit të dërguar te konsumatori i nxehtësisë përcaktohet nga presioni i avullit të nxjerrjes së sipërme. Shpërndarja e ngarkesës së nxehtësisë ndërmjet nxjerrjeve të sipërme dhe të poshtme përcaktohet nga temperaturat e ujit të rrjetit para dhe pas ngrohësve të rrjetit, shpejtësia e rrjedhës së ujit në rrjet dhe ngarkesa elektrike.
Fuqia e brendshme e turbinës N i , kW, me dy çezma ngrohëseçifti përcaktohet nga shprehja (zgjedhjet rigjeneruese nuk merren parasysh)
N i = N uh / η m η p.sh = N i " + N i ""+N i """ =
= G o H 0 "η 0i " + (G rreth –G 1 ) H 0 ""η 0i "" + (G rreth –G 1 –G 2 ) H 0 """η 0i """ (20.3)
, kW, ështëQ t \u003d W c c in (t 2s -t 1s) \u003d G 1 (h 1 -h 1 " ) + G 2 (h 2 -h 2 " ), (20.4)
ku G rreth ,G fq ,G t - rrjedhja e avullit në turbinë, në nxjerrjen e sipërme dhe të poshtme të ngrohjes, kg/s; H 0 " , H 0 "" , H 0 """- fazat e disponueshme të turbinës deri në prizën e sipërme, midis prizave dhe LPR , kJ/kg; W me - konsumi i ujit në rrjet, kg/s; c te\u003d 4,19 kJ / (kg K) - kapaciteti i nxehtësisë së ujit; t 2s,t 1s- temperatura e ujit në hyrje dhe dalje të ngrohësve, gradë; h1, h2 - entalpia e avullit në nxjerrjen e ngrohjes së sipërme dhe të poshtme, kJ/kg; h1 " , h2 " - entalpia e kondensatës së avullit të ngrohjes në ngrohës 9 dhe 10, kJ/kg.
Turbinat me nxjerrjen e avullit me dy faza mund të kenë një shumëllojshmëri mënyrash funksionimi të ngrohjes në varësi të raportit të ngarkesave termike dhe elektrike. Në mënyrat e funksionimit sipas planit termik në një ngarkesë të caktuar nxehtësie Q t organ rregullator 6 përpara se CND të mbyllet. Fuqia e turbinës përcaktohet nga ngarkesa termike, dhe rrjedha e avullit përmes LPR është e kufizuar nga vlera G k.min të përcaktuara nga kushtet funksionim i besueshëm turbinat. Kur turbina punon sipas planit elektrikështë i mundur një ndryshim i pavarur në ngarkesën termike dhe elektrike. Organi rregullator 6 pjesërisht ose plotësisht e hapur, e cila lejon, me një ngarkesë termike konstante, të kalojë nëpër turbinë shpenzime shtesë avulli i freskët që hyn përmes LPC në kondensator 3 (Fig. 20.2). Kjo rrjedhje siguron fuqi shtesë në krahasim me funksionimin e kurbës së nxehtësisë me të njëjtën ngarkesë nxehtësie. Kështu, shpejtësia e rrjedhës së avullit përmes LPC varet nga ngarkesa elektrike e dhënë.
20.3. APLIKIMI I TRAREVE TË INTEGRUARA NË KONDENSATËT E TURBINAVE NXEHMESE
Në turbinat me nxjerrje të kontrolluar të avullit, kur funksionojnë me një ngarkesë termike, nuk lejohet rrjedha zero e avullit në kondensator. Leja minimale, e cila shërben për ftohjen e fazave të LPP-së, përcaktohet projektimi i turbinës(madhësia e fletës së LPP-së, dendësia e rregullatorëve të LPP-së, etj.) dhe mënyra e funksionimit të tij(vakum, presion në dhomën e marrjes së mostrave).
Nxehtësia e avullit që hyn në kondensator transferohet në ujin qarkullues dhe nuk përdoret në ciklin e termocentralit. Nxehtësia e avullit që hyn në shkëmbyesit e nxehtësisë të vendosura në linjën e riqarkullimit transferohet gjithashtu në ujin qarkullues: ngrohësin e kutisë së mbushjes dhe ftohësit e ejektorit. Për të shfrytëzuar këtë nxehtësi, e cila është në përpjesëtim me nxehtësinë e kalimit maksimal të avullit në kondensator, një pjesë e sipërfaqes së kondensatorit lëshohet në një të veçantë. rreze ngrohëse. Tubi i rrezes është i pajisur me një furnizim uji qarkullues, dhe rrjetet e ngrohjes së ujit. Sipërfaqja e traut të ngulitur është afërsisht 15% Sipërfaqja e përgjithshme sipërfaqja e kondensatorit.
Dizajni i kondensatorit me një pako të integruar, i cili ka dhoma të pavarura uji dhe një hapësirë avulli të përbashkët me sipërfaqen kryesore, është një zgjidhje tipike për turbinat e kogjenerimit me kapacitet 50 MW e më shumë.
Diagrami skematik i një impianti turbinash me një rreze të integruar të nxjerrjes së nxehtësisë në kondensator treguar në fig. 20.3, a. Tek tubi kryesor i kondensatorit 8 sigurohet furnizimi vetëm me ujë qarkullues, si dhe në paketën e integruar 11 - uji qarkullues dhe uji i rrjeteve të ngrohjes (rrjeti i kundërt ose make-up). Pjesa tjetër e pajisjeve të impiantit të turbinës ka të njëjtin qëllim dhe imazh si në një impiant turbinash me nxjerrje avulli me dy faza (Fig. 20.2).
Në modalitetin me prodhimin e energjisë kondensuese vetëm uji qarkullues hyn në tufat kryesore dhe të integruara. Kur punoni në një orar ngrohjeje Furnizimi me ujë qarkullues në paketat kryesore dhe të integruara është i fikur dhe tufa e integruar ftohet nga rrjeti ose uji i grimit. Në këtë rast, rregullatori 6 NPV (Fig. 20.3 ,a) është e mbyllur dhe turbina funksionon në një mënyrë të ngjashme me atë të një turbine me presion prapa.
Oriz. 20.3. Diagrami skematik (a) dhe procesi i zgjerimit me avull (b) në h, S- një diagram i një impianti turbinash me një nxjerrje avulli me dy faza dhe një pako ngrohje të integruar.
Në të njëjtën kohë, mundësia e vendosjes së pavarur të ngarkesave termike dhe elektrike është e përjashtuar, pasi fuqia elektrike e turbinës në këtë mënyrë funksionimi përcaktohet nga vlera dhe parametrat e ngarkesës termike.
Kalimi i turbinës në funksionim duke përdorur rrezen e integruar shkakton një rishpërndarje të presioneve dhe rënie të nxehtësisë mbi fazat e turbinës. Në fig. 20.3, b tregon procesin termik të zgjerimit të avullit në turbinën në h, S-diagramë kur punoni në modalitetin e kondensimit(vijat e ndërprera) dhe ndezur rrezen e ngrohjes(vija të ngurta). Për turbinat me presion të lartë mënyra e funksionimit me rreze të integruar të ndezur shoqërohet me një rritje të presioneve në nxjerrjet e kontrolluara ( R 1 >R 1 "; R 2 >R 2 "), gjë që çon në një ulje të fuqisë së gjeneruar në rrjedhat e avullit në nxjerrje. Në LPP të turbinës, për shkak të përkeqësimit të vakumit në kondensator, rënia e nxehtësisë në dispozicion zvogëlohet ndjeshëm ( H 02 " > H 02 ), dhe fazat e tij funksionojnë me një raport të madh shpejtësish i/s f dhe efikasitet më të ulët. AT rastet individuale Humbjet e energjisë në LPR tejkalojnë rënien e tij të disponueshme të nxehtësisë dhe fazat LPR funksionojnë me efikasitet negativ dhe konsumojnë energji (linja 1-2 në fig. 20.3b). Në mënyra të tilla, për shkak të rritjes së temperaturës së avullit që kalon nëpër LPH, regjimi i temperaturës tub shkarkimi i turbinës.
CPC. DIAGRAM MODE
AT rast i përgjithshëm diagrami i modalitetit shprehet në formë grafike marrëdhënia midis fuqisë elektrike të turbinës N i, konsumi i avullit G rreth, ngarkesa termike e konsumatorit Q fq (Q t), presioni i avullit që lëshohet te konsumatori R n (p t), parametrat e avullit të drejtpërdrejtë р 0, t 0, konsumi i ujit ftohës W Me etj., të cilat përcaktojnë mënyrën e funksionimit të impiantit të turbinës:
F(N e, G 0 , W s, Q p, Q t, R n, p m...) = 0. (1)
Ekuacioni (1) paraqitet grafikisht në një plan nëse numri i variablave nuk i kalon tre. Përndryshe, imazhi i diagramit të regjimeve në rrafsh mund të merret vetëm duke zëvendësuar marrëdhënien aktuale të variablave me varësi të përafërt, gjë që sjell një gabim në diagram sa më i madh, aq më shumë. më shumë numër variablat e ekuacionit (1). Prandaj, këshillohet të kufizoni numrin e parametrave të pavarur të përfshirë në diagramin e modalitetit. Kur kufizohet numri i variablave në ekuacionin (1), merret parasysh se ndikimi i parametrave individualë në fuqi nuk është i njëjtë. Për saktësi maksimale të lartë diagrami i modalitetit kryhet në formën e disa grafikëve të pavarur. Grafiku kryesor, i quajtur zakonisht diagrami i modalitetit , shprehet marrëdhënia midis fuqisë së turbinës N e dhe konsumi i avullit G 0 . Grafikët shtesë, thirri kurbat korrigjuese në diagramin e modalitetit , përcaktoni efektin e ndryshimit të secilit prej parametrave të tjerë të ekuacionit (1) në fuqinë e turbinës. AT përbërja e diagramit të regjimit përfshin edhe disa kthesa ndihmëse: varësia nga temperatura ushqyer ujë nga shpejtësia e rrjedhës së avullit të gjallë, presioni i mundshëm minimal në nxjerrjen e kontrolluar nga avulli dhe shpejtësitë e nxjerrjes, etj.
Diagrami kryesor mund të bëhet me saktësi të lartë pasi numri i variablave është i kufizuar. Kurbat e korrigjimit zakonisht kryhen me ndonjë gabim. Sidoqoftë, gabimi i lakores së korrigjimit rrit pak gabimin e përgjithshëm të diagramit të regjimit, pasi vlere absolute vetë korrigjimet janë, si rregull, disa përqind të fuqisë totale të turbinës.
Prania e diagramit të modalitetit ju lejon të vendosni grafikisht marrëdhënien midis parametrave të ekuacionit (1) dhe të nënvizoni zonën e mënyrave të mundshme të funksionimit të impiantit të turbinës. Qartësia e paraqitjes, lehtësia e përdorimit dhe saktësia e mjaftueshme përcaktuan përdorimin e gjerë të diagramit të regjimit në projektimin dhe funksionimin e termocentraleve.
KPP 19.1. Diagrami i regjimit të turbinës me presion të kundërt të tipit P. Diagrami i modalitetit shpreh varësia e konsumit të avullit të drejtpërdrejtë G0 nga energjia elektrike N e dhe presioni i kundërt r fq :
G 0 \u003d f (N e, p p). (2)
të cilat mund të paraqiten në një plan në përputhje me të dhënat eksperimentale ose të llogaritura në dispozicion. Nga tre parametrat e ekuacionit (2), presioni përfundimtar i avullit ka ndikimin më të vogël r fq , dhe për këtë arsye kryhet diagrami i regjimeve të turbinës me prapashtypje (Fig. 19.1 SRS) në formën e një rrjeti kurbash G 0 \u003d f (N e) , të marra si rezultat i kryqëzimit të sipërfaqes tredimensionale të përshkruar nga ekuacioni (2), rrafshet r fq = konst.
Oriz. 19.1 SRS. Diagrami i regjimeve të turbinave me prapashtypje.
SRS 19.2. Diagrami i regjimeve të turbinave me një nxjerrje të kontrolluar të avullit. Në përgjithësi, diagrami i modalitetit shpreh varësia e energjisë elektrike N e nga rrjedha e avullit në turbinë G0, në përzgjedhje G fq dhe presioni i avullit në përzgjedhje r fq.
G 0 \u003d f (N e, G p, r fq). (3)
Presioni i nxjerrjes mund të eliminohet nga ky ekuacion r fq , duke zëvendësuar ndikimin e tij me kurba korrigjuese, të cilat mund të kryhen me një gabim relativisht të vogël. Pastaj varësia (3) mund të vizatohet në një plan në formën e një serie kthesash G 0 \u003d f (N e) në G fq = konst.
Konsideroni një shembull i ndërtimit të një diagrame regjimi për një turbinë me nxjerrje avulli një metodë e përafërt e bazuar në përdorimin e një varësie lineare të rrjedhës së avullit në turbinë G0 nga pushteti N e dhe konsumi i avullit në nxjerrje G fq:
G 0 \u003d G ko + y p G p \u003d G c.x + r në N e + y p G p \u003d G c.x + d n (1- x)N e + y p G p (4)
ku G ko = G c.x + r në N e - rrjedhja e avullit në turbinë në mënyrën e funksionimit të kondensimit pa nxjerrje; G k.x - konsumi i avullit në boshe të turbinës pa nxjerrje; r te =(G0 - G k.x )/N e - rritje specifike e konsumit të avullit në modalitetin e kondensimit, kg/(kWh); y fq = (h p -h k) / (h 0 -h deri në) - raporti i pikave të nxehtësisë së përdorur të LPP-së dhe të gjithë turbinës (koeficienti i nënprodhimit të fuqisë nga avulli i nxjerrjes); d n =G nom/N nom- konsumi specifik i avullit në ngarkesën nominale dhe mënyrën e funksionimit të kondensimit, kg/(kWh); x=G x.x /G0 - raporti boshe.
Diagrami i modalitetit bazohet në linjat kufitare të ndërtuara për mënyrat më tipike të funksionimit të turbinës.
mënyra e kondensimit. Matematikisht, varësia e konsumit të avullit nga fuqia përcaktohet nga shprehja (5) në G fq =0:
G 0 \u003d G ko \u003d G k.x + d n (1- x) N e (5)
Grafikisht (Fig. 19.2 SRS) vija e mënyrës së kondensimit ndërtohet duke përdorur dy pika: pikën TE, ordinata e së cilës korrespondon me kalimin maksimal të avullit në kondensator me fuqinë elektrike nominale N nom, dhe pikë Rreth 1 , i cili përcakton rrjedhjen e avullit në turbinë G k.x me fuqi zero (boshe). Në boshtin e abshisës, vija e regjimit të kondensimit që kalon nëpër pika te dhe Rreth 1 , pret një segment O O 2 , përcaktimi i kushtëzuar i humbjeve të fuqisë së turbinës Δ N x.x për të kapërcyer rezistencën boshe.
Në realitet, varësia G 0 \u003d f (N e) në modalitetin e kondensimit ndryshon nga një vijë e drejtë dhe ka më shumë pamje komplekse, i përcaktuar nga sistemi i shpërndarjes së avullit, natyra e ndryshimit të efikasitetit të brendshëm relativ, temperatura e avullit të shteruar në HP, etj.
Mënyra e funksionimit të turbinës me presion prapa. Ndryshimi në rrjedhën e avullit në turbinë përcaktohet nga shprehja (5) në G te =0 dhe G0 =G fq:
G 0 \u003d G o.p \u003d G p \u003d G c.x + d n (1- x) N e + y p G 0,
G 0 \u003d G k.x/(1- y p) + d n (1- x) N e /(1- y p) \u003d G p.x + r p N e (6)
G ko + y p G p \u003d G k.x + r në N e + y p G p \u003d G k.x + d n (1- x)N e + y p G p
ku G p.x =G k.x /(1-vj p) - konsumi i avullit për punë boshe në modalitetin me presion prapa, kg/s; r fq = r deri në (1- y p) - rritje specifike e konsumit të avullit gjatë funksionimit të turbinës me presion të kundërt, kg/(kWh).
Që nga shkalla e nënprodhimit y fq është gjithmonë më pak se uniteti, shkalla e rrjedhës së avullit për boshe dhe rritja specifike e shpejtësisë së rrjedhës së avullit kur turbina operohet me presion prapa është më e lartë se në modalitetin e kondensimit në (1 /(1-v n)) një herë: G p.x >G k.x , r fq >r te.
Kjo shpjegohet me një rënie të konsiderueshme më të ulët të nxehtësisë në turbinë para nxjerrjes në krahasim me rënien totale të nxehtësisë përpara kondensatorit dhe, në përputhje me rrethanat, një konsum të madh specifik të avullit.
Oriz. 19.2 SRS. Diagrami i regjimeve të turbinave me një nxjerrje të kontrolluar të avullit.
Varësia e përafërt e konsumit të avullit nga fuqia në rastin kur i gjithë avulli pas CVP hyn në përzgjedhje, në diagramin e modalitetit (Fig. 19.2 SRS) përfaqësohet nga një vijë e drejtë që kalon nëpër pikë Rreth 2, duke karakterizuar humbjen e fuqisë në boshe, dhe pikë Rreth 3 , ku G p.x =G0. Pika Në 0 , shtrirë në vijën e regjimit të kondensimit G te = 0 korrespondon me mënyrën e funksionimit me rrjedhën maksimale të avullit përmes turbinës.
Në realitet, kur turbina operohet me presion të kundërt, një sasi e vogël avulli kalon përmes kondensatorit. G c.min, e cila përcaktohet nga kushtet për funksionimin e besueshëm të elementeve të LPP të turbinës (5-10% e rrjedhës së avullit në turbinë). Vija e drejtë K o V , paralele O 2 V 0 dhe poshtë saj. Ordinata e pikës K o karakterizon kalimin minimal të avullit në kondensator G c.min.
Mënyra e funksionimit me nxjerrje të vazhdueshme të avullit(G fq = konst). Karakteristikat e një turbine me nxjerrje konstante me avull ndërtohen sipas ekuacionit (4). Nga krahasimi i shprehjeve (4) dhe (5) është e lehtë të përcaktohet se karakteristikat e mënyrës së kondensimit dhe mënyra e funksionimit me nxjerrje konstante ndryshojnë nga njëra-tjetra me një vlerë konstante. y p G p . Prandaj, në diagramin e modalitetit, linjat që përshkruajnë modalitetin G fq = konst, do të vendoset paralelisht me vijën e modalitetit të kondensimit.
Kufiri i majtë i karakteristikave të turbinës në G fq = konst shërben si linjë e funksionimit të turbinës me presion prapa, mbi të cilën G fq = G c.min(në mungesë të nxjerrjeve të parregulluara të avullit), dhe në të djathtë - linja KV n fuqia e vlerësuar konstante e turbinës N nom. Pjesa e sipërme diagrami i modalitetit është i kufizuar në një segment VV n në vijën e kalimit maksimal të avullit nëpër turbinë G 0 max = konst mes rreshtave G c.min = konst dhe N nom = konst.
Nxjerrja e vlerësuar me avull G fq nom korrespondon me fuqinë elektrike të vlerësuar N nom dhe prurjen maksimale të avullit në turbinë G 0 max (pika V n ). Nëse rrjedha maksimale e avullit në turbinë arrihet kur funksionon me presion të kundërt me një fuqi elektrike më të vogël se ajo nominale, atëherë nxjerrja e avullit është e mundur më shumë se ajo nominale, e ashtuquajtura nxjerrje kufizuese, e përcaktuar në pikën. AT kalimet e linjave G c.min = konst dhe G 0 max = konst.
Përveç familjes së detyrueshme të linjave që përcaktojnë varësinë e fuqisë së turbinës nga shpejtësia e rrjedhës së avullit në vlera të ndryshme përzgjedhjet G fq = konst, diagrami i modalitetit ka një rrjet vijash G te = konst me shpejtësi konstante të rrjedhjes së avullit në kondensator (LPD). linjat G te = konst janë vija të drejta paralele me karakteristikën e mënyrës së funksionimit të turbinës me presion prapa G c.min = konst. Nga kjo familje linjash, linja G k.maks = konst, që korrespondon me kalimin maksimal të avullit në kondensator. Në mënyrë tipike, kërkohet një turbinë me nxehtësi dhe fuqi me kondensim zhvillim të plotë energji elektrike në mënyrë thjesht kondensimi. Në këtë rast, vija e poshtme e diagramit G fq = 0 arrin në vijë N nom = konst në pikën te në G te =G k.maks. Nëse nxjerrja e avullit është e qëndrueshme dhe e siguruar për një periudhë të gjatë funksionimi të turbinës, atëherë kufiri i poshtëm i pjesës së djathtë të diagramit është vija G k.maks = konst duke ecur paralel me vijën G c.min = konst mbi pikën te kalimet e linjave G fq = 0 dhe N nom. Në këtë rast, fuqia elektrike e vlerësuar arrihet me një vlerë të caktuar përzgjedhjeje.
Me kalimin maksimal të njëkohshëm të avullit përmes HP dhe LPP, turbina mund të zhvillojë fuqinë maksimale N Maks. Kjo fuqi përcaktohet nga abshisa e pikës Në t kalimet e linjave G 0 max = konst dhe G k.maks = konst. Fuqia maksimale e turbinës është e rregulluar deri në 20% më e lartë se ajo nominale.
Nëse pranojmë që rrjedha e avullit nëpër LPC nuk duhet të kalojë maksimumin, atëherë nga diagrami (Fig. 19.2 SRS) mund të shihet se në modalitetin e kondensimit ( G fq = 0 ) fuqia e turbinës (pika K 1 ) do të jetë më pak se maksimumi. Një kufizim i tillë i fuqisë së turbinës me nxjerrje të kontrolluar të avullit kur funksionon në modalitetin e kondensimit është i pajustifikuar. Fuqia e vlerësuar në modalitetin e kondensimit mund të merret duke rritur kalimin e avullit nëpër LPH, e cila sigurohet duke rritur presionin e avullit përpara LPH. Modalitetet me shpejtësi të rrjedhës së avullit përmes LPP-së që tejkalojnë kapacitetin e tij në trupat e kontrollit të LPP-së plotësisht të hapur dhe presionin nominal të avullit në nxjerrjen e kontrolluar janë caktuar në diagramin e regjimit në zonë " presionin e lartë të gjakut në përzgjedhjen e kontrolluar”, e cila në Fig. 19.2 SRS me hije.
Diagrami i modalitetit lejon që dikush të përcaktojë një nga dy termat e dhënë të shprehjes (3). Përcaktimi i shpejtësisë së rrjedhës së avullit të nxjerrë G fq N uh dhe konsumi i avullit G0 ndodh si më poshtë. Sipas të famshmeve N uh dhe G0 gjeni një pikë POR , duke karakterizuar mënyrën e caktuar të funksionimit të turbinës. Përmes pikës POR kryejnë një linjë të kalimit të vazhdueshëm të avullit në LPH. Ordinata e pikës NGA kryqëzimi i kësaj linje me vijën e regjimit të kondensimit G fq = 0 përcakton shpejtësinë e rrjedhjes së avullit në LPH G te . Shkalla e rrjedhjes së avullit të nxjerrë gjendet si diferencë G fq =G0-G te .
Konsumi i avullit të freskët G0 me fuqi të njohur turbine N uh dhe konsumi i avullit të nxjerrë G fq përcaktohet nga ordinata e pikës së kryqëzimit të vijave
N e = konst dhe G fq = konst.
Fuqia e turbinës N uh në normat e njohura të rrjedhjes së avullit të freskët dhe të shkarkimit G0 dhe G fq përcaktohet nga abshisa e pikës së prerjes së vijave G0 = konst dhe
G fq = konst.
CPC 20.1. Diagrami i regjimeve të turbinave me dy nxjerrje avulli të rregullueshme. N uh, konsumi i avullit për turbinën G0 , konsumi i avullit në nxjerrjet e sipërme (prodhuese) dhe të poshtme (kogjeneruese). G fq dhe G t:
G 0 \u003d f (N e, G p, G t). (një)
Ndikimi i parametrave të tjerë të ekuacionit (1) merret parasysh nga kurbat korrigjuese.
Kur ndërtohet një diagram i modalitetit të turbinës me dy nxjerrje të kontrolluara me avull, ai zëvendësohet me kusht nga një turbinë fiktive me një nxjerrje të sipërme me avull. Nxjerrja e nxehtësisë supozohet të jetë zero, dhe avulli dërgohet në LPR të turbinës dhe prodhon fuqi shtesë atje.
ΔN t = G t H i "" η m η p.sh = kg t (2)
ku H i "" - LPH i përdorur për rënie të nxehtësisë; k - koeficienti i proporcionalitetit.
Duke marrë parasysh (2), shprehja (1) mund të reduktohet në formë
N e = N e konv - ∆N t = f(G0 , G P) - G t H i "" η m η p.sh. (3)
ku N e konv. =f(G0 , G P)- fuqia e zhvilluar nga turbina e kushtëzuar me nxjerrjen zero të nxehtësisë.
Diagrami i regjimit që korrespondon me shprehjen (3) mund të kryhet në një plan në dy kuadrante si më poshtë (Fig. 6.9). Varësia ndërtohet në kuadrantin e sipërm G 0 \u003d f (N e konv. , G fq) , i cili shpreh diagramin e regjimit të një turbine të kushtëzuar kur funksionon me fluks zero avulli në nxjerrjen e ngrohjes. Ndërtimi i saj kryhet në të njëjtën mënyrë si për një turbinë me një nxjerrje me avull (Fig. 19.2 SRS). kufiri i poshtëm ky diagram është linja e përzgjedhjes së prodhimit Gn = 0 . Nga lart, diagrami kufizohet nga linjat e rrjedhës maksimale të avullit në turbinë G 0 max = konst dhe në përzgjedhjen e prodhimit G p.max = konst, si dhe linja G chsd, i cili karakterizon sasinë e avullit të përfshirë në CSD .
Oriz. 20.1 SRS. Diagrami i regjimeve të turbinave me dy nxjerrje avulli të rregullueshme.
Në kuadrantin e poshtëm, sipas (3), vizatohet një vijë Ne rregull , duke lidhur nxjerrjen më të ulët të ngrohjes G t me fuqi shtesë ∆N t, dhe zbatohet një rrjet vijash paralele me të. Përveç kësaj, linjat kufizuese aplikohen këtu. G fq = konst për nxjerrjen e ngrohjes. Ato përfaqësojnë përzgjedhjen maksimale të mundshme të prodhimit. G p.max, i cili përcaktohet nga balanca totale e avullit të turbinës, me kusht që shkalla e rrjedhës së avullit në dalje të CSR të mos kalojë nxjerrjen e nxehtësisë me sasinë e nevojshme për të ftohur fazat LPR:
G t.max = G 0 max -G fq -G kmin .(4)
Ndërtimi i këtyre vijave kufizuese kryhet si më poshtë: nga pika të zgjedhura në mënyrë arbitrare 1 dhe 2 për të njëjtën vlerë G fq = konst vizatoni vija vertikale poshtë. pikë 1" dhe 2" kryqëzimet e këtyre vijave me vlerat G t.max, llogaritur me formulën (4), kombinohen për një vlerë G fq = konst vijë e drejtë, e cila është kufiri i regjimeve të mundshme. Nga poshtë saj, funksionimi i turbinës është i papranueshëm për shkak të G t > G t.max .
Duke përdorur një diagram të tillë (Fig. 20.1 SRS), është e mundur të gjendet e katërta për një turbinë me dy nxjerrje të kontrolluara me avull duke përdorur tre sasi të njohura të ekuacionit (1). Le të jepet, për shembull N uh, G fq, G t. Donte të gjente G0 . Së pari nga N uh dhe G t Gjej N f: nga një pikë POR fuqi të dhënë N uh e drejtpërdrejtë AB, paralele NE RREGULL, para se të kaloni vijën rrjedhje konstante G fq = konst. Segmenti i linjës AC përshkruan fuqinë shtesë të gjeneruar nga LPR për shkak të kalimit shtesë të avullit në sasi G t. Fuqia fiktive e turbinës N f përcaktohet në pikën C. Duke përdorur krye diagramet e modalitetit, sipas N f përcaktoni rrjedhën e kërkuar të avullit në turbinë G0 si ordinata e një pike D kryqëzimet N f = konst dhe G fq = konst.
CPC 20.2 Diagrami i regjimeve të turbinave me dy nxjerrje me avull ngrohës. Diagrami shpreh marrëdhënien ndërmjet fuqisë së turbinës N uh, ngarkesa termike Q t, konsumi i avullit për turbinën G0 , temperatura e ujit në rrjet t s duke shkuar te konsumatori:
F(N e , Q t, G0, t c)=0. (5)
Diagrami i regjimit është ndërtuar sipas metodës së ndarjes së shkallës së rrjedhës së avullit të gjallë në dy rrjedha: G t 0 dhe kondensimi G te 0 . Prandaj, fuqia e turbinës supozohet në mënyrë konvencionale të jetë e barabartë me shumën e fuqive të termocentralit. N te dhe kondensimi N te e përrenj. Me këtë në mendje, varësia (5) mund të përfaqësohet si formën e mëposhtme:
G0 = f 2 (N te , t 2s) +f 3 (N tek e) (6)
Diagrami i modalitetit është i ndërtuar në tre kuadrate (Fig. 20.2 SRS).
Oriz. 20.2 SRS Diagrami i regjimeve të turbinave me dy nxjerrje me avull ngrohës.
E para (lart majtas) tregon varësinë e rrjedhës së avullit në turbinë nga ngarkesa e nxehtësisë kur funksionon sipas orarit të nxehtësisë G t 0 = f 1 (Q t, t 2s). Kuadranti i dytë (sipër djathtas) tregon varësinë e rrjedhës së avullit në turbinë nga fuqia e saj në vlera të ndryshme t 2s dhe punoni në termike G t 0 = f 2 (N t e, t 2s). Kuadranti i tretë (i poshtëm) karakterizon funksionimin e turbinës sipas grafikut elektrik dhe shpreh varësinë e rrjedhës së avullit kondensues nga fuqia e gjeneruar nga kjo rrjedhje. G në 0 = f 3 (N tek e). Rrjedha totale e avullit në turbinë në përputhje me (20.2 SRS) gjendet duke mbledhur shpejtësitë e rrjedhës së avullit të marra në kuadratin e dytë dhe të tretë. Në kuadrantin e tretë, një linjë aplikohet gjithashtu për mënyrën e pastër të kondensimit të turbinës pa ngarkesë termike (linja a ), e cila shtrihet poshtë vijave G në 0 = f 3 (N te e).
Shembuj të përdorimit të diagramit të modalitetit të turbinës me dy nxjerrje të avullit të ngrohjes:
1. Përcaktimi i fuqisë së turbinës dhe konsumit të avullit gjatë funksionimit të turbinës sipas lakores së nxehtësisë dhe ngarkesës së njohur të nxehtësisë Q t dhe temperatura e ujit të rrjetit t 2s.
Sipas vlerave të dhëna Q t dhe t 2s kryhet në kuadrante I dhe II vijë e thyer ABCDE(Fig. 20.2 SRS). Në kuadrant I në pikën C gjeni rrjedhjen e avullit G t 0, dhe në kuadrant II në pikën E - fuqia e turbinës N te.
2. Përcaktimi i shkallës së rrjedhës së avullit për një turbinë që funksionon në modalitetin e kondensimit, me ngarkesë të njohur nxehtësie Q t, fuqi N uh dhe temperatura e ujit të rrjetit t 2s.
Sipas vlerave të dhëna Q t dhe t 2s përcaktoni fuqinë N te gjeneruar nga rrjedha e nxehtësisë së avullit. Dallimi midis fuqisë së dhënë N uh dhe gjeti vlerë N te përcakton fuqinë N te e zhvilluar nga rrjedha e avullit kondensues. Ajo korrespondon me segmentin IRIK në fig. 20.2 SRS. Pastaj, duke tërhequr nga pika E linjë e barabartë nga varësia G në 0 = f 3 (N te e), në pikën Dhe kryqëzimi i tij me vijën N uh = konst gjeni shpejtësinë e rrjedhës së rrjedhës së avullit kondensues G në 0(koordinata e pikës Dhe në kuadrant III në fig. 20.2 SRS). Shkalla e rrjedhës së avullit për turbinën përcaktohet duke mbledhur vlerat G në 0 dhe G t 0.
3. Përcaktimi i rrjedhës së avullit në turbinë kur turbina është duke punuar në një mënyrë thjesht kondensimi G në 0 sipas fuqisë së dhënë N uh.
Në kuadrant III me fuqi të njohur N uh dhe kurbë a përcaktoni vlerën e dëshiruar të rrjedhës së avullit G në 0(linjë LMN).
©2015-2019 sajti
Të gjitha të drejtat u përkasin autorëve të tyre. Kjo faqe nuk pretendon autorësinë, por ofron përdorim falas.
Data e krijimit të faqes: 27-04-2016
| Lloji i turbinës | Nr. Kampionimi. Parangrohës | Presioni, MPa | Temperatura, ° С | Sasia e avullit të nxjerrë, kg/s |
| PT-12-35/10 (APT-12-1) | Përzgjedhja e parë (PVD) për 5-shin Përzgjedhja e dytë (deaerator) për 11-tën Përzgjedhja e 3-të (HDP) për 13-tën | 0,56 0,12* 0,0098 | 2,64 0,97 0,194 | |
| PT-12-90/10 (VPT-12) | Zgjedhja e parë (PVD Nr. 5) për 5-tën Përzgjedhja e dytë (PVD Nr. 4) për 9-tën Përzgjedhja e 3-të (deaerator) * për 12-tën Përzgjedhja e 4-të (HDP Nr. 3) për 15-tën Përzgjedhja e 5-të (PND Nr. 2) * për 19 st Përzgjedhja e 6-të (PND Nr. 1) për 21 st | 2,51 1,49 0,98/0,59 0,32 0,12 0,007 | 1,22 1,36 0,055+0,47** 0,55 0,22 0,3+0,3** | |
| PT-25-90/10 (VPT-25-3) | Përzgjedhja e parë (PVD nr. 5) për 5-tën Përzgjedhja e dytë (PVD nr. 4*, deaerator*) për 9-tën Përzgjedhja e 3-të (PND nr. 3) për 12-tën Përzgjedhja e 4-të (PND nr. 2)* për 15-tën e 5-të përzgjedhja (PND Nr. 1) për 17 st | 2,11 0,98/0,59 0,32 0,12 Off | 3,17 1,14/1,11 1,14 0,39 | |
| PT-25-90/10 (VPT-25-4) | Zgjedhja e parë (PVD Nr. 5) për 9-tën Përzgjedhja e dytë (PVD Nr. 4) për 13-tën Përzgjedhja e 3-të (deaerator)* për 16-tën Përzgjedhja e 4-të (HDP Nr. 3) për 19-tën Përzgjedhja e 5-të (IPA Nr. 2) * për përzgjedhjen e 21-të të 6-të (IPA Nr. 1) për 22 st | 2,65 1,57 0,98/0,59 0,24 0,12 Ulje | 1,57+0,71** 2,39 0,42 0,69 0,33 | |
| PT-60-90/13 | Përzgjedhja e parë (HPA nr. 7) për përzgjedhjen e 8-të e 2-të (HPA nr. 6) për përzgjedhjen e 12-të e 3-të (HPA nr. 5*, deaerator*) për përzgjedhjen e 15-të të 4-të (HPA nr. 4) për përzgjedhjen e 18-të të 5-të (PND Nr. 3) për përzgjedhjen e 20-të të 6-të (PND Nr. 2)* për 24-tën Përzgjedhja e 7-të (PND Nr. 1) për 26-tën | 3,72 2,16 1,27/0,59 0,64 0,36 0,12 0,007 | – | 6,11 4,44/3,05 – 5,83 0,55 – |
| PT-60-130/13 | Përzgjedhja e parë (HPA nr. 7) për përzgjedhjen e 9-të e 2-të (HPA nr. 6) për përzgjedhjen e 13-të të 3-të (HPA nr. 5*, deaerator*) për 17-tën Përzgjedhja e 4-të (HPA nr. 4) për e 20-tën Përzgjedhja e 5-të (PND Nr. 3) për përzgjedhjen e 22-të të 6-të (PND Nr. 2)* për 26-tën Përzgjedhja e 7-të (PND Nr. 1) për 28 st | 4,41 2,55 1,27/0,59 0,56 0,33 0,12 0,006 | – | 5,83 (21) 6,11 (22) 3,89/0,55 3,33 4,17 0,55 – |
| PT-50-130/7 (VPT-50-4) | Përzgjedhja e parë (HPE nr. 7) për 9-tën Përzgjedhja e dytë (HHP nr. 6) për 11-tën përzgjedhje e 3-të (HHP nr. 5) për 13-tën Përzgjedhja e 4-të (HPE nr. 4*, deaerator*) për përzgjedhjen e 16-të të 5-të (PND Nr. 3)* për përzgjedhjen e 18-të të 6-të (PND Nr. 2)* për 20-tën Përzgjedhja e 7-të (PND Nr. 1) për 22 st | 3,33 2,16 1,4 0,69/0,69 0,21 0,093 0,045 | – – | 3,11+0,42** 3,03 3,52 0,83+15,3**/0,55 1,96 0,36 0,083 |
* Avulli nga zgjedhjet e rregullueshme
** Avull nga vulat
Tabela XIII-15
kufijtë tolerancat parametrat fillestarë të avullit dhe temperatura e mbinxehjes së ndërmjetme të avullit (sipas GOST 3618-82)
Shënim. Kushtet e funksionimit të turbinave kur parametrat zvogëlohen përtej kufijve të treguar në tabelë, të cilat mund të ndodhin me një ulje të prodhimit të avullit të bojlerit, duhet të përcaktohen në dokumentacionin rregullator dhe teknik për turbinën.
Tabela XIII-16
Kufijtë e rregullimit të presionit të avullit në përzgjedhje
dhe pas turbinës së presionit të kundërt (sipas GOST 3618-82)
Shënim. Në mënyrat e funksionimit të turbinës me një kufizim të çdo nxjerrjeje me avull, lejohet të rritet presioni i saj absolut mbi kufirin e sipërm të kontrollit. Rritja e lejuar e presionit përcaktohet në dokumentacionin rregullator dhe teknik për turbinat e madhësive specifike.
PREZANTIMI
1.1. Shlyerja dhe shënimi shpjegues
1.2. Pjesa grafike
2. LLOGARITJE PARAPRAKE
2.1. Përcaktimi i fuqisë ekonomike dhe paraprake
vlerësimi i konsumit të avullit
2.2. Zgjedhja e llojit të fazës së kontrollit dhe rënia e tij e nxehtësisë
2.3. Ndërtimi i procesit të zgjerimit të turbinës. Përsosja e konsumit
2.4. Përcaktimi i kufirit të fuqisë së turbinës dhe numri i shkarkimeve
2.5. Përcaktimi i numrit të fazave të turbinave të parregulluara dhe
nxehtësia e tyre bie
2.5.1. Llogaritja paraprake e FPV
2.5.2. Llogaritja paraprake e HR
2.5.3. Llogaritja paraprake e NPV
3. LLOGARITJA E DETAJSHME E PJESËS SË RRJEDHJES
4. LLOGARITJA E PËRDORIMIT TË FAZËS SË FUNDIT
5. LLOGARITJET E FORCAVE
5.1. Përcaktimi i forcës boshtore në rotor
5.2. Llogaritja e tehut të fazës së fundit
5.3. Llogaritja e hapjes së fazës së parë të parregulluar
5.4. Llogaritja e diskut të fazës së fundit
5.5. Llogaritja e kushinetave
6. DETYRË INDIVIDUALE
6.1. Organizimi i nxjerrjes së parregulluar të nxehtësisë
6.2. Transferimi i turbinës së kondensimit në një vakum të degraduar
PËRFUNDIM
Shtojca I
Shtojca II
Faqe 1
Nxjerrja e rregulluar e avullit bëhet nga poshtë nga tubi i shkarkimit të cilindrit me presion të lartë me një presion prej 6 - 8 atm. Përveç kësaj, ka dy nxjerrje të parregulluara në cilindrin me presion të ulët pas fazës së 10-të dhe të 13-të, nga të cilat avulli hyn në ngrohësit e ujit të ushqyer. Parangrohësi me presion të lartë merr avull nga nxjerrja e kontrolluar më shumë se sasia e përdorur për prodhim.
Nxjerrja e rregulluar e avullit nga turbinat AP ka një qëllim industrial; për turbinat AT, nxjerrja e kontrolluar është menduar për qëllime ngrohjeje.
Mënyra e nxjerrjes së kontrolluar të avullit duhet të jetë e tillë që turbina të funksionojë gjithmonë me vlerën e nxjerrjes afër asaj nominale. Me një sasi të vogël nxjerrjeje, është e nevojshme të kontrollohet fizibiliteti ekonomik i mbajtjes në funksion të impiantit të turbinës.
Presioni i rregulluar i nxjerrjes së avullit është presioni i avullit në tubin e nxjerrjes së turbinës përpara valvulës mbyllëse.
Presioni i nxjerrjes së kontrolluar të avullit është presioni i tij në grykën e shtresës së turbinës përmes së cilës bëhet nxjerrja. Vlera nominale e përzgjedhjes quhet numri më i madh avulli i marrë nga turbina, i cili duhet të sigurohet në fuqinë e saj nominale.
Turbina kishte një nxjerrje avulli të rregullueshme (e rëndësishme për ngrohjen qendrore) nga 1 në 2 atm.
Turbinat pa nxjerrje të kontrolluar të avullit shënohen me një yll.
Vlera nominale e nxjerrjes së kontrolluar të avullit nga një turbinë me një nxjerrje të kontrolluar është vlera më e madhe e nxjerrjes në të cilën turbina zhvillon fuqinë e saj nominale; një turbinë me dy nxjerrje avulli të ndryshueshme duhet të zhvillojë fuqinë e saj nominale në vlerat nominale të të dy nxjerrjeve të ndryshueshme të avullit.
Diafragmat rrotulluese të nxjerrjeve të rregullueshme të avullit kontrollohen përpara instalimit në cilindrin e turbinës. Për ta bërë këtë, diafragma e montuar vendoset në rreshtim në mënyrë që ana e hyrjes së avullit në grykë të vendoset sipër. Pastaj një unazë rrotulluese montohet në diafragmë dhe përmes dritareve të saj kontrollohet ngushtësia e rripave mbyllës. Pllaka e sondës me trashësi 0 05 mm nuk duhet të kalojë në bashkimin e tyre. Dendësia e kërkuar e bashkimit arrihet duke gërvishtur rripat, fillimisht me bojë dhe më pas me shkëlqim.
Turbinat pa nxjerrje të kontrolluar të avullit janë shënuar me një yll.
Diafragmat rrotulluese të nxjerrjes së kontrolluar të avullit kontrollohen përpara se të instalohen në cilindrin e turbinës. Për ta bërë këtë, diafragma e montuar vendoset në rreshtim në mënyrë që ana e hyrjes së avullit në grykat e diafragmës të vendoset sipër. Pastaj një unazë rrotulluese montohet në diafragmë dhe përmes dritareve të saj kontrollohet ngushtësia e rripave mbyllës. Pllaka e sondës me trashësi 0 05 mm nuk duhet të kalojë në bashkimin e tyre. Dendësia e kërkuar e bashkimit arrihet duke gërvishtur rripat: fillimisht me bojë dhe më pas me shkëlqim.
Kur rezervoni nxjerrje të rregulluara me avull ose kundërpresion të turbinave të ngrohjes, ndezja automatike është veçanërisht e nevojshme në rastet kur, sipas kërkesave të teknologjisë së prodhimit, nuk lejohen ndërprerje në furnizimin me avull.
Turbinat pa nxjerrje të kontrolluar të avullit janë shënuar me një yll. Vlerat e parametrave të mbyllura në kllapa nuk rekomandohen për turbinat e projektuara rishtazi.
