Ջերմային ցանցերի կոռոզիոն վիճակի գնահատում. Մետաղական առարկաների և էլեկտրաքիմիական պաշտպանության համակարգերի կոռոզիոն վիճակի ախտորոշման կանոններ

-- [ Էջ 1 ] --

UDC 622.691.4.620.193/.197

Որպես ձեռագիր

Ասկարով Գերման Ռոբերտովիչ

ԱՆԿԱՅՈՒՆԻ ԱԶԴԵՑՈՒԹՅԱՆ ԳՆԱՀԱՏՈՒՄ

ՋԵՐՄՍԱԿԱՆ ՎԻՃԱԿ ԿՈՌՈԶԻՎԻ ՀԱՄԱՐ

ՄԵԾ ՏՐԱՄԱՍԻ ԳԱԶԱՏԱՐԵՐԻ ՎԻՃԱԿ

Մասնագիտություն 25.00.19 Նավթագազատարների, բազաների և պահեստարանների կառուցում և շահագործում տեխնիկական գիտությունների թեկնածուի գիտական ​​աստիճան.

Գիտական ​​ղեկավարՏեխնիկական գիտությունների դոկտոր, պրոֆեսոր Գարիս Նինա Ալեքսանդրովնա Ուֆա

ՆԵՐԱԾՈՒԹՅՈՒՆ……………………………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………. 1.1 -ի համառոտ նկարագրությունըԿոռոզիայի պրոցեսները խողովակաշարային տրանսպորտում…………………………………………………………………………… 1.1.1 Պողպատե խողովակի կոռոզիայից բնորոշ թերություններ………………………. 1.2 Մեկուսիչ ծածկույթի պաշտպանիչ հատկությունների խախտում………………………….. 1.3 Հողերի քայքայիչ ագրեսիվություն…………………………………………………………………. .. Գազատարի արտաքին 1. մակերեսի վրա քայքայիչ տարրերի առաջացման պատճառները………………………………………………………………… 1.4.1 Գազատարի արտաքին մակերեսին մակրոկորոզիվ տարրերի առաջացման պայմանները…………………………………………………………………… 1.4.2 Խողովակաշարի հարակից հողի էլեկտրական դիմադրության փոփոխությունը քայքայիչ հողի շերտում խոնավության շարժման ժամանակ... 1.5 Ջերմաստիճանի և ջերմաստիճանի տատանումների ազդեցությունը գազատարի կոռոզիոն վիճակի վրա……………………………………………………………………. 1.6 Խոզերի օգտագործմամբ գազատարների ախտորոշում…. 1.7 Կոռոզիոն պրոցեսների կանխատեսման մոդելներ……………………… Եզրակացություններ գլխի 1-ին Խոնավության և ջերմաստիճանի իմպուլսային ազդեցության գնահատում 2-ի վրա:

Գազատարը շրջապատող հողերի քայքայիչ ակտիվությունը…………………… 2.1 Ֆիզիկական մոդելավորում և վերահսկման պարամետրերի ընտրություն……………… 2.2. Կարճ նկարագրությունՓորձարարական տեղադրում ......................................................................................................................................................

Անկայուն ջերմափոխանակություն…………………………………………………………………. Եզրակացություններ 2-րդ գլխի համար……………………………………………………………………… 3. Գազատարի կոռոզիոն վիճակի կանխատեսում` հիմնվելով ներգծային ստուգման տվյալների վրա………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………………………………. 3.2 Գազատարի հատվածի կոռոզիոն վիճակի վերլուծություն՝ ըստ ներգծային ստուգման տվյալների……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………… 3.2.2 ՎՏԴ-ի արդյունքների վերլուծություն……………………………………………………………. 3.3 Թաղանթային մեկուսացումով խողովակաշարերի վրա կոռոզիոն կենտրոնների ձևավորում և զարգացման արագություն………………………………………………… 3.4 Մեծ տրամագծով խողովակների թերության կորոզիայի կանխատեսում……………. Եզրակացություններ գլխի 3-ի համար……………………………………………………………………… 4. Գազատարների հատվածների դասակարգման մեթոդի մշակում ըստ դրանց վերանորոգման վտանգի աստիճանի…………………………………………………………………….. 4.1. Գազատարի հատվածները ըստ վտանգի աստիճանի դասակարգելու տեխնիկա… 4.1.1 Գազատարների VTD ըստ վտանգի աստիճանի դասակարգման ժամանակ…………… 4.1.2 վերանորոգման համար դրված գազատարների հատվածների որոշման ամբողջական ցուցանիշների հստակեցում. ………………………………………………………………. 4.2 Մեկուսիչ ծածկույթի և ECP սարքավորումների համապարփակ ախտորոշում……… 4.2.1 Խողովակաշարերի կոռոզիայից վնասման ռիսկի գործոններ………. 4.2.2 Կոռոզիոն ակտիվության համալիր ինդեքսի հաշվարկման օրինակ….. 4.3 Մեծ տրամագծերի գազատարներում ջերմաստիճանի տատանումների հաշվառում…..….. 4.4 Ընդհանուր ինտեգրալ ինդեքս……………………………………… ………. 4.4.1 Ընդհանուր ինտեգրալ ցուցանիշի հաշվարկման օրինակ…………………. 4.5 Զարգացման արդյունավետություն…………………………………………………………

ՆԵՐԱԾՈՒԹՅՈՒՆ

Համապատասխանությունաշխատանքներ Գազպրոմի համակարգում շահագործվողների ընդհանուր երկարությունը

ստորգետնյա գազատարները կազմում են մոտ 164,7 հազ.

Գազատարների կառուցման հիմնական կառուցվածքային նյութը ներկայումս պողպատն է, որն ունի լավ ամրության հատկություններ, բայց շրջակա միջավայրի պայմաններում ցածր կոռոզիոն դիմադրություն՝ հողը, որը ծակոտկեն տարածության մեջ խոնավության առկայության դեպքում քայքայիչ միջավայր է:

Մայրուղային գազատարների 30 և ավելի տարի շահագործումից հետո մեկուսիչ ծածկույթը ծերանում է և դադարում է կատարել պաշտպանիչ գործառույթներ, ինչի հետևանքով ստորգետնյա գազատարների քայքայիչ վիճակը զգալիորեն վատանում է:

Մայրուղային գազատարների կոռոզիոն վիճակը որոշելու համար ներկայումս օգտագործվում է ներգծային թերությունների հայտնաբերում (ITD), որը բավարար ճշգրտությամբ որոշում է կոռոզիայից վնասի գտնվելու վայրը և բնույթը, ինչը հնարավորություն է տալիս հետևել և կանխատեսել դրանց ձևավորումն ու զարգացումը:

Կոռոզիոն պրոցեսների զարգացման մեջ էական դեր է խաղում ստորերկրյա ջրերի առկայությունը (հողի էլեկտրոլիտ), և հարկ է նշել, որ կոռոզիայի արագությունն ավելի մեծ չափով աճում է ոչ թե անընդհատ ջրվող կամ չոր հողում, այլ պարբերական խոնավությամբ հողում:

գազատարի ջերմաստիճանի իմպուլսային փոփոխություն և խոնավության տատանումներ քայքայիչ-ակտիվ հողի շերտում: Այնուամենայնիվ, իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության քանակական պարամետրերը կոռոզիոն գործընթացների ակտիվացման վրա չեն որոշվել:

մայրուղային գազատարների անցկացումը իմպուլսային ջերմային ազդեցության տակ և խողովակաշարերի կոռոզիոն վիճակի կանխատեսումը տեղին են գազատրանսպորտային արդյունաբերության համար:

Մայրուղային գազատարների հատվածների կոռոզիոն վիճակի որոշման մեթոդների մշակում և կատարելագործում` վերանորոգման համար դրանց ժամանակին դուրսբերման համար:

Հիմնական առաջադրանքներ:

1 Հիմնական գազատարի շուրջ հողի էլեկտրական դիմադրողականության փոփոխությունների որոշում և խողովակաշարային տրանսպորտում կոռոզիոն գործընթացների առանձնահատկությունների վերլուծություն:

2 Ստորգետնյա գազատարը շրջապատող հողի քայքայիչ ակտիվության վրա մղվող գազի իմպուլսային ջերմային ազդեցության և խոնավության ազդեցության լաբորատոր պայմաններում:

3 Մայր գազատարի վրա կոռոզիոն թերությունների առաջացման և զարգացման ուսումնասիրություն և դրա կոռոզիոն վիճակի կանխատեսում` ըստ ներգծային թերության հայտնաբերման տվյալների:

Մայրուղային գազատարների հատվածների դասակարգման մեթոդաբանության մշակում` հիմնվելով վերանորոգման համար դրանց կոռոզիոն վիճակի կանխատեսման վրա:

Գիտական ​​նորույթ 1 Որոշվել է փոփոխությունը և գծագրվել են հողի էլեկտրական դիմադրողականության դիագրամներ՝ կախված մեծ տրամագծով ստորգետնյա գազատարի պարագծի երկայնքով խոնավությունից:

2 Կոռոզիոն պրոցեսների ակտիվացման փաստը պոմպային գազի ջերմաստիճանի իմպուլսային փոփոխությամբ՝ համեմատած կայուն ջերմաստիճանի էֆեկտի հետ, փորձարարականորեն ապացուցված է, և որոշվել է ջերմաստիճանի այն միջակայքը, որում կոռոզիայից առավելագույն արագությունը զարգանում է անկայուն (իմպուլսի) տակ: ջերմաստիճանի ազդեցություն.

3 Որոշվել է ֆունկցիոնալ կախվածություն մայրուղային գազատարների վրա կոռոզիոն թերությունների ձևավորման և զարգացման կանխատեսման համար:

Գործնական արժեքԱշխատանք Կատարված հետազոտությունների հիման վրա ձեռնարկության ստանդարտ RD 3-M-00154358-39-821-08 «Գազպրոմ տրանսգազ Ուֆայի ՕՕՕ-ի գազատարների վարկանիշավորման մեթոդաբանություն»՝ հիմնված խողովակների մեջ թերության հայտնաբերման արդյունքների վրա, դրանք դուրս բերելու համար. վերանորոգում» մշակվել է, ըստ որի՝ կռունկների կայանների միջև մայրուղային գազատարների հատվածները դասակարգվում են վերանորոգման համար դրանց թողարկման հաջորդականությունը որոշելու համար:

Հետազոտության մեթոդներԱշխատանքում առաջադրված խնդիրները լուծվել են՝ օգտագործելով նմանության տեսությունը՝ մոդելավորելով ստորգետնյա գազատարի ջերմության և զանգվածի փոխանցման պայմանները շրջակա հողի հետ։

Ախտորոշիչ աշխատանքի արդյունքները մշակվել են նվազագույն քառակուսիների մեթոդով՝ հարաբերակցության վերլուծությամբ։ Հաշվարկներն իրականացվել են StatGraphics Plus 5.1 ծրագրային փաթեթի միջոցով։

Վերցված է պաշտպանության համար:

մայրուղային գազատարի պարագծի երկայնքով հողի էլեկտրական դիմադրողականության փոփոխությունների ուսումնասիրության արդյունքները.

պողպատե խողովակաշարի վրա կոռոզիոն գործընթացների ակտիվացման վրա իմպուլսային ջերմային ազդեցության լաբորատոր ուսումնասիրությունների արդյունքները.

- մայրուղային գազատարների հատվածների դասակարգման մեթոդ՝ դրանք վերանորոգման դուրս բերելու համար։

Հիմնական արդյունքներըատենախոսական աշխատանք տպագրված 30 գիտական ​​աշխատություններում, ներառյալ չորս հոդվածներ առաջատար գրախոսվող գիտական ​​ամսագրերում, որոնք առաջարկվել են Ռուսաստանի Դաշնության կրթության և գիտության նախարարության բարձրագույն ատեստավորման հանձնաժողովի կողմից:

Կառուցվածքը և աշխատանքի ծավալըԱտենախոսական աշխատանքը բաղկացած է ներածությունից, չորս գլուխներից, հիմնական եզրակացություններից, դիմումներից, մատենագիտական ​​ցանկօգտագործված գրականությունը, ներառյալ 141 վերնագիր, զետեղված է մեքենագրված տեքստի 146 էջի վրա, պարունակում է 29 նկար և 28 աղյուսակ:

Աշխատանքի հաստատումԱտենախոսության հիմնական նյութերը զեկուցվել են.

«Գազպրոմ» ԲԲԸ-ի գիտատեխնիկական խորհուրդ «Գազպրոմ» ԲԲԸ-ի մայրուղային գազատարների վրա մեկուսիչ ծածկույթների և խողովակների թերի հատվածների, ներառյալ ՍԿԿ-ի թերությունները վերանորոգելու տեխնոլոգիաների, սարքավորումների և նյութերի մշակում և ներդրում, Ուխտա, 2003 թ.

- ՕԱՕ Գազպրոմի երիտասարդ մասնագետների գիտատեխնիկական համաժողով

«Նոր տեխնոլոգիաներ գազի արդյունաբերության զարգացման մեջ», Սամարա, 2003;

Գիտագործնական կոնֆերանս «Ածխաջրածնային հումքի խողովակաշարային փոխադրման օբյեկտների հուսալիության և անվտանգության ապահովման հիմնախնդիրները և մեթոդները», Պետական ​​միավորված ձեռնարկություն IPTER, Ուֆա, 2004 թ.

Միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանս Synergetics II», UGNTU, Ufa, 2004;

2-րդ միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանս «Նովոսելովսկի ընթերցումներ», UGNTU, Ուֆա, 2004;

Երիտասարդ մենեջերների և ոլորտի մասնագետների գիտատեխնիկական կոնֆերանս ժամանակակից պայմաններում», Սամարա, 2005 թ.

Խողովակաշարային տրանսպորտ», UGNTU, Ufa, 2005, 2006, 2012;

OAO Գազպրոմի երիտասարդ գիտնականների և մասնագետների գիտագործնական գիտաժողով «Գազպրոմի երիտասարդ գիտնականների և մասնագետների նորարարական ներուժը», Մոսկվա, 2006 թ.

Գիտաժողովներ լավագույն երիտասարդական գիտատեխնիկական զարգացման համար «TEK-2006» վառելիքաէներգետիկ համալիրի հիմնախնդիրների վերաբերյալ, Մոսկվա, 2006 թ.

- Վառելիքի և էներգիայի միջազգային ասոցիացիայի (IFEA) համաժողովներ, Մոսկվա, 2006 թ.

Ղազախստանի նավթագազային համալիրի հիմնախնդիրներին նվիրված միջազգային գիտական ​​և գործնական կոնֆերանս», Ակտաու, 2011 թ.

Գազատարների կոռոզիոն վիճակը մշակվել է խողովակաշարային տրանսպորտի խնդիրներին անմիջականորեն ներգրավված գիտնականների տեսական և փորձարարական ուսումնասիրություններում. Այնբինդերը, Մ.Զ. Ասադուլինա, Վ.Լ. Բերեզինա, Պ.Պ. Բորոդավկինա, Ա.Գ. Գարեևա, Ն.Ա. Հարիս, Ա.Գ. Գումերովա, Կ.Մ. Գումերովա, Ի.Գ.

Իսմագիլովա, Ռ.Մ. Զարիպովա Ս.Վ. Կարպովա, Մ.Ի. Կորոլևա, Գ.Ե. Կորոբկովա, Վ.Վ.

Կուզնեցովա, Ֆ.Մ. Մուստաֆինա, Ն.Խ. Խալլևա, Վ.Վ. Խարիյոնովսկին և ուրիշներ։

Այսպիսով, մետաղների ստորգետնյա կոռոզիան էլեկտրաքիմիական և կենսաբանական կոռոզիայի ամենաբարդ տեսակներից մեկն է։

Ըստ կարգավորող փաստաթղթերի՝ մետաղների կոռոզիայի գնահատման տարբեր ցուցիչներ կան (մետաղական զանգվածի կորուստ. որոշակի ժամանակ, նվազեցնելով խողովակի պատի հաստությունը, պատյանների աճի տեմպը և այլն): Այս արժեքները որոշակի տեսակի հողերում մետաղների կոռոզիային դիմադրության ցուցանիշներ են:

1.1.1 Բնութագրական կոռոզիոն թերություններ պողպատե խողովակի վրա Թերթում դիտարկվում են VTD-ի կողմից հայտնաբերված կոռոզիոն թերությունները և դրանց դրսևորման առանձնահատկությունները՝ կապված մեկուսիչ ծածկույթի վիճակի հետ:

Գործառնական փորձը ցույց է տալիս, որ լայնածավալ փոխկապակցված խոցերի տեսքով վնաս (ընդհանուր կոռոզիա) զարգանում է թաղանթի մեկուսացման կեղևավորման գոտիներում, որոնք գտնվում են ստորերկրյա ջրերի կողմից պարբերական խոնավացման ռեժիմում:

Ֆիլմի մեկուսացման շերտազատման գոտիների կաթոդիկ պաշտպանությունը խոչընդոտվում է մի կողմից՝ պոլիէթիլենային թաղանթի տեսքով դիէլեկտրական էկրանով, իսկ մյուս կողմից՝ անկայուն էլեկտրոլիտային պարամետրերով, որոնք դժվարացնում են կաթոդիկ բևեռացնող հոսանքը։ բացի միջով անցնել խոցերի կամ ճաքերի միջուկացման և գաղութների զարգացման գոտի։ Արդյունքում, թաղանթի տակ կոռոզիայի զարգացումը բավականին հաճախ նկատվում է միաձուլվող խոռոչների շղթայի տեսքով, որի երկրաչափությունը կրկնում է էլեկտրոլիտի շարժման ուղին մեկուսացման տակ:

Լայնորեն հայտնի է, որ հեղեղված հողերում 10-15 տարի աշխատելուց հետո բիտումային ռետինե մեկուսացումը կորցնում է կպչունությունը մետաղի մակերեսին:

Այնուամենայնիվ, բիտումային մեկուսացման տակ կոռոզիան շատ դեպքերում չի զարգանում: Այն զարգանում է միայն այն դեպքերում, երբ կաթոդային պաշտպանությունը լավ չի աշխատում կամ բացակայում է: Պաշտպանական էֆեկտը ձեռք է բերվում գազատարի երկարատև շահագործման ընթացքում բիտումային մեկուսացման իոնային լայնակի հաղորդունակության ձևավորման շնորհիվ: Դրա ուղղակի վկայությունն է հողի էլեկտրոլիտի pH-ի տեղաշարժը բիտումային ծածկույթի շերտի տակ մինչև 10-12 միավոր՝ թթվածնային ապաբևեռացման հետ ռեակցիայի արդյունքում։

Վնասվածքների քանակի մեջ զգալի տեղ է գրավում փոսային տեղային կոռոզիան առանձին խոռոչների տեսքով, որը հասնում է վնասների ընդհանուր թվի 23-40%-ին։ Կարելի է պնդել, որ ceteris paribus տեղական կոռոզիայից վնասի խորությունն անբաժանելիորեն գնահատում է կաթոդային պաշտպանության արդյունավետությունը մեկուսացման թերությունների միջոցով:

1.2 Մեկուսիչ ծածկույթի պաշտպանիչ հատկությունների խախտում Պաշտպանիչ ծածկույթների հիմնական պահանջը կոռոզիայից խողովակաշարերի պաշտպանության հուսալիությունն է ողջ ծառայության ընթացքում:

Լայնորեն օգտագործվող մեկուսիչ նյութերը պայմանականորեն կարելի է բաժանել երկու մեծ խմբի.

Պոլիմերային, ներառյալ մեկուսիչ ժապավեններ, էքստրուդացված և ցողված պոլիէթիլեն, էպոքսիդային և պոլիուրեթանային նյութեր;

- բիտումային մաստիկներ փաթաթման նյութերով, համակցված մաստիկ ծածկույթներով:

Պոլիմերային մեկուսիչ ժապավենները լայնորեն կիրառվում են խողովակաշարերի մեկուսացման համար դրանց կառուցման և վերանորոգման ընթացքում անցյալ դարի 60-ական թվականներից սկսած։ Ըստ , բոլոր կառուցված խողովակաշարերի 74%-ը մեկուսացված է պոլիմերային ժապավեններով։ Պոլիմերային մեկուսիչ ժապավեններից պատրաստված ծածկույթները բազմաշերտ համակարգեր են, որոնք բաղկացած են բազային թաղանթից, կպչուն շերտից և կպչուն այբբենարանից (այբբենարան): Այս պաշտպանիչ նյութերը միայն դիֆուզիոն արգելք են, որը կանխում է քայքայիչ միջավայրի ներթափանցումը խողովակաշարի մետաղական մակերես, և, հետևաբար, դրանց ծառայության ժամկետը սահմանափակ է:

Բացի այդ, ֆիլմի ծածկույթների թերությունները հետևյալն են.

- կպչունության անկայունություն;

- ծածկույթի փխրունություն;

- համեմատաբար բարձր արժեք:

Կպչունության անկայունությունը և, որպես հետևանք, ծածկույթի փխրունությունը կապված է սոսինձի շերտի աննշան հաստության հետ:

Կպչուն թաղանթային նյութերի կպչուն հիմքը բուտիլային կաուչուկի լուծույթ է օրգանական լուծիչների մեջ՝ որոշակի հավելումներով: Այս առումով կպչուն շերտի ծերացումը տեղի է ունենում շատ ավելի արագ, քան պոլիմերային հիմքը:

Մեկուսացման գործառնական բնութագրերի նվազմամբ մինչև սկզբնական արժեքների 50% -ը, ծածկույթի արդյունավետությունը որպես հակակոռոզիոն խոչընդոտ կտրուկ նվազում է:

Հետազոտության արդյունքները ցույց են տալիս, որ Կանադայի հիմնական գազատարների բոլոր խափանումների 73%-ը պայմանավորված է սթրեսային կոռոզիայից, որը տեղի է ունենում պոլիէթիլենային թաղանթի ծածկույթների տակ: Հաստատվել է, որ միաշերտ պոլիէթիլենային ծածկույթների տակ հինգ անգամ ավելի շատ սթրես-կոռոզիոն ճաքեր են առաջանում, քան բիտումային ծածկույթների տակ: Երկշերտ թաղանթային ծածկույթների տակ, խողովակի մեկ մետրի վրա սթրես-կոռոզիայից ճաքերի գաղութների թիվը ինը անգամ ավելի է, քան բիտումի վրա հիմնված ծածկույթների դեպքում:

Պոլիմերային մեկուսիչ ժապավենների ծառայության ժամկետը 7-15 տարի է։

Սահմանափակումը, և որոշ դեպքերում ԳՕՍՏ Ռ 51164-ի համաձայն պոլիմերային մեկուսիչ ժապավենների օգտագործման բացառումը կապված է կարճ ծառայության ժամկետի հետ:

Հիմնվելով մայրուղային գազատարների վերամեկուսացման փորձի վրա՝ պարզվել է, որ գործարանային արտադրության մեկուսիչ ծածկով տարածքներում SCC-ի թերություններ և կոռոզիա չեն հայտնաբերվել:

Առավել լայնորեն օգտագործվող հակակոռոզիոն ծածկույթների կատարողական բնութագրերի դիտարկումը թույլ է տալիս եզրակացնել, որ դրանք չունեն հատկություններ, որոնք լիովին կբավարարեն խողովակաշարը հողի կոռոզիայից պաշտպանող մեկուսիչ նյութերի պահանջները.

- կպչունություն մետաղներին;

- մեխանիկական ուժ;

Քիմիական դիմադրություն քայքայիչ նյութերին՝ թթվածին, աղերի, թթուների և հիմքերի ջրային լուծույթներ և այլն։

Նշված պարամետրերը որոշում են հակակոռոզիոն նյութի կարողությունը՝ դիմակայելու գազատարների կոռոզիային և սթրեսային կոռոզիային:

Երթուղու կիրառման թաղանթով մեկուսիչ ծածկույթով գազատարների վրա մեկուսիչ ծածկույթի պաշտպանիչ հատկությունների խախտումը տեղի է ունենում բազմաթիվ պատճառներով, որոնք ազդում են պաշտպանիչ հատկությունների որակի վրա ինչպես միմյանցից անկախ, այնպես էլ համակցված: Դիտարկենք ֆիլմի մեկուսիչ ծածկույթի վրա ազդեցության պատճառները:

Ուղղահայաց հողային ճնշում գազատարի վրա.

Շնորհիվ այն բանի, որ հողի ճնշումը անհավասարաչափ է բաշխված խողովակի պարագծի երկայնքով, շերտազատման և մեկուսիչ ծածկույթի ալիքների առաջացման առավել խնդրահարույց գոտիները ընկնում են գազի հոսքի երկայնքով 3-5 ժամ և 7-9 ժամ դիրքերի վրա, խողովակաշարի պարագծի պայմանական բաժանմամբ սեկտորների (վերին գեներատոր 0 ժամ, ստորին ժամը 6): Դա պայմանավորված է նրանով, որ հողի ամենամեծ և համեմատաբար միատեսակ ճնշումը ընկնում է խողովակի վերին կեսի մեկուսիչ ծածկույթի վրա, որը ձգում է թաղանթի ծածկույթը և կանխում այս հատվածում ալիքների և շերտազատման ձևավորումը: Խողովակի ստորին կեսում պատկերն այլ է՝ մոտավորապես ժամը 6-ի դիրքում խողովակը հենվում է խրամատի հատակին, ինչի պատճառով ծալքավորման հավանականությունը աննշան է։ Ժամը 3-5-ի դիրքում հողի ճնշումը նվազագույն է, քանի որ խողովակն այս վայրում շփվում է հողի հետ՝ խրամատի եզրից լցված (տես Նկար 1.1): Այսպիսով, խողովակաշարի պարագծի երկայնքով 3-5 ժամվա ընթացքում տեղի է ունենում ֆիլմի ծածկույթի տեղաշարժ՝ ալիքների ձևավորմամբ։ Այս տարածքը կարելի է համարել կոռոզիոն պրոցեսների առաջացման և զարգացման առավել հակվածը։

Զուգավորվող նյութերի գծային ընդլայնում.

Ֆիլմի մեկուսիչ ծածկույթի վրա ալիքների առաջացման պատճառներից մեկը նյութերի, ժապավենի և խողովակի մետաղի գծային ընդլայնման տարբեր գործակիցն է:

Եկեք վերլուծենք, թե ինչպես է ջերմաստիճանի ազդեցությունը խողովակի մետաղի և ժապավենի վրա տարբերվում մեծ տրամագծով գազատարի «տաք» հատվածներում (գազատարի ելքը կոմպրեսորային կայանից):

Նկար 1.1 - Ֆիլմի մեկուսիչ ծածկույթի վրա ալիքների տեսքի սխեման 1 - գազատար; 2 - ալիքների հավանական ձևավորման վայրը. 3 - խողովակաշարի աջակցության գոտի Կիրառման ընթացքում խողովակի մետաղի և թաղանթի մեկուսացման ջերմաստիճանի արժեքները կարող են հավասարվել շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանին, իսկ շահագործման ընթացքում՝ գազատարի գազի ջերմաստիճանին հավասար:

Ըստ տվյալների՝ 1420 մմ տրամագծով խողովակի պարագծի երկայնքով պողպատե թերթի և թաղանթային մեկուսացման երկարության ավելացումը, երբ ջերմաստիճանը փոխվում է 20-ից C (գազի ջերմաստիճան), համապատասխանաբար, կկազմի 1,6 մմ և 25,1: մմ

Այսպիսով, «տաք» տարածքներում թաղանթային մեկուսացումը կարող է մի քանի տասնյակ միլիմետր ավելի երկարանալ, քան պողպատե թերթը, ստեղծելով. իրական պայմաններծալքավոր ձևավորմամբ շերտազատումների ձևավորման համար, հատկապես մեծ տրամագծով գազատարի պարագծի 3-5 և 7-9 ժամ դիրքերում նվազագույն դիմադրության ուղղություններով:

Խողովակաշարի վրա այբբենարանի վատ կիրառում:

Մեկուսիչ ծածկույթի կպչունության որակը որոշում է դրա ծառայության ժամկետը:

Բիտումի անբավարար խառնումը լուծիչի մեջ այբբենարանի պատրաստման կամ աղտոտված տարաներում պահեստավորման ժամանակ հանգեցնում է այբբենարանի խտացմանը, և, հետևաբար, այն կիրառվում է խողովակաշարի վրա անհավասար կամ բիծով:

Մայրուղու պայմաններում, երբ խողովակների թաց մակերեսին և քամոտ եղանակին կիրառվում են տարբեր տեսակի այբբենարաններ, այբբենարանի շերտում կարող են առաջանալ օդային փուչիկներ, որոնք նվազեցնում են այբբենարանի կպչունությունը մետաղին:

Խողովակի վրա այբբենարանի անբավարար կամ անհավասար կիրառման դեպքում բրեզենտե սրբիչը թեքվում է, այն խիստ կեղտոտվում և մաշվում է, այբբենարանի շերտում կարող են բացեր առաջանալ։

Բացի այդ, զգալի թերություն կա գլանվածքով մեկուսիչ ծածկույթների կիրառման տեխնոլոգիայի մեջ: Մեկուսացման աշխատանքների ընթացքում խողովակի վրա այբբենարան կիրառելու և պոլիէթիլենային ժապավենը փաթաթելու միջև ընկած ժամանակահատվածը բավարար չէ այբբենարանի մեջ առկա լուծիչը գոլորշիացնելու համար:

Ցածր թափանցելիությամբ պոլիէթիլենային թաղանթը կանխում է լուծիչի գոլորշիացումը, դրա տակ հայտնվում են բազմաթիվ բշտիկներ, որոնք կոտրում են կպչուն կապը ծածկույթի շերտերի միջև։

Ընդհանուր առմամբ, այս գործոնները զգալիորեն նվազեցնում են մեկուսիչ ծածկույթի որակը և հանգեցնում են դրա ծառայության ժամկետի կրճատմանը:

1.3. Հողերի քայքայիչ ագրեսիվություն Երբ մեկուսիչ ծածկույթը կորցնում է իր պաշտպանիչ հատկությունները, կոռոզիայի և սթրեսային կոռոզիայի առաջացման և զարգացման հիմնական պատճառներից մեկը հողերի քայքայիչ ագրեսիվությունն է:

Հողերում մետաղների կոռոզիայի վրա ուղղակի կամ անուղղակիորեն ազդում են բազմաթիվ գործոններ՝ քիմիական և հանքաբանական բաղադրություն, հատիկաչափական բաղադրություն, խոնավություն, օդի թափանցելիություն, գազի պարունակություն, քիմիական բաղադրությունըծակոտկեն լուծույթներ, միջավայրի pH և eH, օրգանական նյութերի քանակը, մանրէաբանական բաղադրությունը, հողերի էլեկտրական հաղորդունակությունը, ջերմաստիճանը, սառեցված կամ հալված վիճակ: Այս բոլոր գործոնները կարող են գործել ինչպես առանձին, այնպես էլ միաժամանակ որոշակի վայրում: Նույն գործոնը, ուրիշների հետ տարբեր համակցություններով, որոշ դեպքերում կարող է արագացնել, իսկ որոշ դեպքերում դանդաղեցնել մետաղի կոռոզիայի արագությունը: Հետևաբար, շրջակա միջավայրի քայքայիչ ակտիվության գնահատումը որևէ գործոնով անհնար է։

Հողի ագրեսիվությունը գնահատելու բազմաթիվ մեթոդներ կան: Որոշված ​​բնութագրիչ պարամետրերի ամբողջության մեջ ընդհանուր վարկանիշըհողի ագրեսիվությունը ներառում է այնպիսի բնութագրիչ, ինչպիսին է էլեկտրական դիմադրությունը (տես աղյուսակ 1.1):

Աղյուսակ 1.1 - Հողերի քայքայիչ հատկությունները գնահատվում են հողի հատուկ էլեկտրական դիմադրության արժեքով Օմմ-ով Ըստ կոնկրետ հողի, Օմմ, հողի դիմադրությունը ոչ թե որպես իր քայքայիչ ակտիվության ցուցիչ է, այլ որպես նշան, որը նշում է. տարածքներ, որտեղ կարող է տեղի ունենալ ինտենսիվ կոռոզիա»: Ցածր ohmic դիմադրությունը միայն ցույց է տալիս կոռոզիայի հավանականությունը: Հողերի բարձր օմմիկ դիմադրությունը հողերի թույլ քայքայիչ ագրեսիվության նշան է միայն չեզոք և ալկալային միջավայրերում: Ցածր pH արժեք ունեցող թթվային հողերում հնարավոր է ակտիվ կոռոզիա, սակայն թթվային միացությունները հաճախ բավարար չեն օմիկ դիմադրությունը նվազեցնելու համար: Որպես հողի կոռոզիայի ուսումնասիրման վերը նշված մեթոդների լրացում, հեղինակներն առաջարկում են ջրային քաղվածքների քիմիական վերլուծություն, որը բավականին ճշգրիտ որոշում է հողի աղիության աստիճանը:

Հողի քայքայիչության ամենակարևոր գործոններն են նրա կառուցվածքը (տես Աղյուսակ 1.2) և ջուրն ու օդը փոխանցելու ունակությունը, խոնավությունը, pH-ը և թթվայնությունը, ռեդոքսային պոտենցիալը (eH), հողում առկա աղերի կազմը և կոնցենտրացիան: Այս դեպքում կարևոր դեր է հատկացվում ոչ միայն անիոններին (Cl-; SO 2; NO 3 և այլն), այլև կատիոններին, որոնք նպաստում են հողի պաշտպանիչ թաղանթների և էլեկտրական հաղորդունակության առաջացմանը։

Ի տարբերություն հեղուկ էլեկտրոլիտների, հողերն ունեն տարասեռ կառուցվածք ինչպես միկրոսանդղակում (հողի միկրոկառուցվածք), այնպես էլ մակրոմաշտաբով (ոսպնյակների և ժայռերի շերտերի փոփոխություն տարբեր լիթոլոգիական ֆիզիկական և քիմիական հատկություններ) Հողերի հեղուկներն ու գազերը շարժվելու սահմանափակ կարողություն ունեն, ինչը բարդացնում է մետաղի մակերեսին թթվածնի մատակարարման մեխանիզմը և ազդում կոռոզիայի գործընթացի արագության վրա, իսկ թթվածինը, ինչպես հայտնի է, մետաղի կոռոզիայի հիմնական խթանիչն է:

Աղյուսակ 1.3-ում բերված են տվյալներ հողերի կոռոզունակության վերաբերյալ՝ կախված pH-ից և քիմիական տարրերի պարունակությունից:

SeverNIPIgaz-ը ուսումնասիրություններ է իրականացրել, որոնք կապում են պատահարների հետ: (39 պատահար), ուսումնասիրվել է հողի և հողի էլեկտրոլիտի քիմիական բաղադրությունը։ SCC-ով պայմանավորված վթարների բաշխումն ըստ հողի ագրեգացված տեսակների ներկայացված է Նկար 1.2-ում:

Աղյուսակ 1.3. Հողերի քայքայիչ ակտիվությունը՝ կախված pH-ից և քիմիական տարրերի պարունակությունից, մեկուսացված վթարները տեղի են ունենում ավազներում և ճահճային հողերում: Ուստի, ՍԿԿ-ի պատճառով վթարների թիվը նվազեցնելու համար անհրաժեշտ է վերահսկել հողի բաղադրությունը, ինչը կարելի է անել գազատարի նոր ճյուղի նախագծման փուլում: Այն նաև ցույց է տալիս հողի հետազոտության անհրաժեշտությունը շինարարության և վերակառուցման համար տեղամասերի վերլուծության և ընտրության ժամանակ:

Գծապատկեր 1.2 - 1995 - 2004 թթ. SCC-ի պատճառով պատահարների բաշխում ըստ հողի խոնավության խաղերի մեծ դերկոռոզիոն պրոցեսների ընթացքում. Ցածր խոնավության դեպքում հողի էլեկտրական դիմադրությունը բարձր է, ինչը հանգեցնում է հոսող կոռոզիոն հոսանքի արժեքի նվազմանը։ Բարձր խոնավության դեպքում հողի էլեկտրական դիմադրությունը նվազում է, սակայն թթվածնի տարածումը մետաղի մակերեսին մեծապես խոչընդոտում է, ինչի արդյունքում կոռոզիայի պրոցեսը դանդաղում է։ Կարծիք կա, որ առավելագույն կոռոզիան դիտվում է 15-20%, 10-30% խոնավության դեպքում։

1.4 Գազատարի արտաքին մակերեսին մակրոկորոզիվ տարրերի առաջացման պատճառները.

1.4.1 Գազատարի արտաքին մակերևույթի վրա մակրոկորոզիվ տարրերի ձևավորման պայմանները Մետաղական կոռոզիայից վնաս է տեղի ունենում գազատարի արտաքին մակերեսին այն վայրերում, որտեղ կոտրված է մեկուսիչ ծածկը, չնայած գազի կաթոդիկ պաշտպանության առկայությանը: խողովակաշար. Հաճախ այդ երևույթները նկատվում են գազատարների սկզբնական հատվածներում (կոմպրեսորային կայանից ելքից 10-20 կմ հետո), խորդուբորդ տեղանքով, սահմանափակված ձորերով, ձորերով, պարբերական խոնավությամբ վայրերում։

Բազմաթիվ նյութերի վերլուծությունը և ընդհանրացումը ցույց են տալիս, որ ստորերկրյա ջրերի վարքագիծը գազատարի ջերմային ազդեցության տակ ազդում է կոռոզիոն գործընթացների ակտիվացման վրա, ինչը մեծանում է առնվազն երեք գործոնների համակցված ազդեցության (կամ համընկնման) պայմաններում.

- գազատարի ջերմաստիճանի իմպուլսային փոփոխություն.

- գազատարի մեկուսիչ ծածկույթի խախտումներ.

- խողովակաշարի մեծ տրամագիծը.

1. Սկզբնական հատվածի և վերջնական հատվածի միջև հիմնարար տարբերությունը (երթուղու երկայնքով գազի արտահոսքի բացակայության կամ կայունության դեպքում) կայանում է նրանում, որ գազատարի սկզբնական հատվածում են զգացվում գազի ջերմաստիճանի տատանումները կամ իմպուլսային փոփոխությունները: առավելագույնը. Այս տատանումները տեղի են ունենում ինչպես գազի անհավասար սպառման, այնպես էլ գազատարին մատակարարվող գազի օդի հովացման համակարգի անկատարության պատճառով: Օդային հովացուցիչ սարքեր օգտագործելիս օդի ջերմաստիճանի եղանակային տատանումները առաջացնում են գազի ջերմաստիճանի նմանատիպ տատանումներ և, ինչպես ալիքատարը, ուղղակիորեն փոխանցվում են գազատարի սկզբնական հատվածին (այս երևույթը հատկապես ակնհայտ է առաջին 20 ... 30 կմ-ում): գազատար):

Իսմագիլովի փորձերում Ի.Գ. Արձանագրվել է, որ 5 0С ջերմաստիճանի ալիքը, որն արհեստականորեն ստեղծվել է Պոլյանսկայա ԿՀ-ում օդի հովացման համակարգի անջատման արդյունքում, անցել է Մոսկովոյի ԿՀ-ի հաջորդ կայան՝ ամպլիտուդի նվազմամբ մինչև 2 0С։ Նավթատարների վրա, որտեղ հոսքի արագությունը մի կարգով ցածր է, պոմպային արտադրանքի իներցիայի պատճառով, այս երեւույթը չի նկատվում:

2. Եթե մեկուսիչ ծածկույթը կոտրված է, խողովակաշարի արտաքին մակերեսին առաջանում են մակրոկորոզիվ տարրեր: Որպես կանոն, դա տեղի է ունենում շրջակա միջավայրի պարամետրերի կտրուկ փոփոխություն ունեցող տարածքներում՝ հողերի և քայքայիչ միջավայրերի ohmic դիմադրություն (Նկար 1.3 և Նկար 1.4):

Նկար 1.3 - Միկրոկորոզիվ տարրի մոդել 3. «Մեծ տրամագծի» ազդեցությունը: Տաք խողովակաշարի երկրաչափական պարամետրերն այնպիսին են, որ և՛ ջերմաստիճանը, և՛ հողի խոնավությունը, և, հետևաբար, այլ բնութագրերը՝ հողի օմիկ դիմադրությունը, հողի էլեկտրոլիտների հատկությունները, բևեռացման պոտենցիալները և այլն, փոխվում են պարագծի երկայնքով:

Պարագծի շուրջ խոնավությունը տատանվում է 0,3% -ից մինչև 40% և մինչև լիարժեք հագեցվածություն: Այս դեպքում հողի դիմադրողականությունը փոխվում է …100 անգամ:

Նկար 1.4 - Մակրոկոռոզիոն տարրերի մոդել Ուսումնասիրությունները ցույց են տվել, որ մղվող գազի ջերմաստիճանը ազդում է խողովակի պողպատի կաթոդիկ բևեռացման վրա կարբոնատային լուծույթներում: Առավելագույն անոդային հոսանքի պոտենցիալների կախվածությունը ջերմաստիճանից գծային է։ Ջերմաստիճանի բարձրացումը հանգեցնում է տարրալուծման հոսանքի ավելացման և անոդային հոսանքի պոտենցիալների միջակայքը տեղափոխում է բացասական շրջան։ Ջերմաստիճանի բարձրացումը հանգեցնում է ոչ միայն էլեկտրաքիմիական գործընթացների արագության փոփոխության, այլև փոխում է լուծույթի pH արժեքները:

Կարբոնատային լուծույթի ջերմաստիճանի բարձրացմամբ, առավելագույն անոդային հոսանքի ներուժը, որը կապված է օքսիդի ձևավորման հետ, ջերմաստիճանի 10 °C-ով բարձրացմամբ, տեղափոխվում է դեպի բացասական պոտենցիալ արժեքներ 25 մՎ-ով:

Հողի տարասեռության, նրա խոնավության և օդափոխության փոփոխությունների, անհավասար սեղմման, փայլատման և այլ ազդեցությունների, ինչպես նաև բուն մետաղի թերությունների պատճառով առաջանում են մեծ թվով մակրոկորոզիվ տարրեր։ Միևնույն ժամանակ, անոդային հատվածները, որոնք ունեն ավելի դրական պոտենցիալ, ավելի ենթակա են կոռոզիոն վնասների, քան կաթոդները, ինչին նպաստում է գազատարի իմպուլսային ջերմային ազդեցությունը հողի էլեկտրոլիտում միգրացիոն գործընթացների վրա:

Հողում ջերմաստիճանի և խոնավության տատանողական պրոցեսները հրահրում են ընդհանուր կոռոզիա։ Մակերևույթի վրա տեղայնացված մակրոկորոզիվ տարրերը զարգանում են ըստ SCC-ի կամ փոսային կոռոզիայի կենտրոնների սցենարի: Ցուցադրվում է էլեկտրաքիմիական գործընթացի ընդհանուրությունը, որը հանգեցնում է կոռոզիոն փոսերի և ճաքերի առաջացմանը:

Հենց ոչ հավասարակշռված թերմոդինամիկական գործընթացներն են տեղի ունենում առավել ինտենսիվ և հիմնական հատկանիշների դրսևորման առավելագույն ազդեցությամբ։ Հողի վրա իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցությամբ, գրեթե համաժամանակյա, փոխվում են դրա քայքայիչությունը որոշող պարամետրերը: Քանի որ այս գործընթացը տեղի է ունենում գազատարի շահագործման ողջ ժամանակահատվածում գերիշխող պարամետրերի ուժեղ ազդեցության տակ, մակրոտարրի գտնվելու վայրը դառնում է բավականին որոշակի՝ ամրագրված երկրաչափական նշանների նկատմամբ:

Ինչպես ցույց է տրված հողի խոնավության շարունակական տատանողական շարժումը, որը կարելի է բացատրել ջերմամազային-ֆիլմային շարժման մեխանիզմի տեսանկյունից, տեղի է ունենում գազատարի շահագործման ողջ ժամանակահատվածում:

Այսպիսով, նույնիսկ գազատարի կաթոդիկ պաշտպանության առկայության դեպքում, մեծ տրամագծով գազատարի մեկուսիչ ծածկույթի վնասման վայրերում, խողովակի պարագծի երկայնքով հողի խոնավության անհավասար բաշխման պատճառով, անխուսափելիորեն առաջանում են մակրոկորոզիվ տարրեր. հրահրում է խողովակի մետաղի հողի կոռոզիան.

Կոռոզիոն պրոցեսների առաջացման կարևոր պայմաններից է հողի էլեկտրոլիտում տարանջատված իոնների առկայությունը։

Նախկինում հաշվի չառնված գործոնը, որը որոշում է ոչ հավասարակշռված գործընթացների ընթացքը, գազատարի պատի վրա գազի իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցությունն է և խողովակաշարին հարող հողի խոնավության պարունակության իմպուլսային փոփոխությունը:

1.4.2 Խողովակաշարին հարող հողի էլեկտրական դիմադրության փոփոխությունները քայքայիչ հողի շերտում խոնավության շարժման ժամանակ ապահովում են թերության դիսկրետ աճ: Ինչպես ցույց է տրված , այս գործընթացին նպաստում է գազատարի իմպուլսային ջերմային ազդեցությունը հողի էլեկտրոլիտում միգրացիոն գործընթացների վրա:

Պոլյանա-Մոսկովո հատվածում Ուրենգոյ գազատարի միջանցքի հատվածի պայմանների ջերմային հաղորդունակության հակադարձ խնդրի լուծման արդյունքում որոշվել է ժամանակին խողովակաշարի պարագծի երկայնքով հողի խոնավության W բաշխման օրինաչափությունը:

Ուսումնասիրությունները ցույց են տվել, որ ջերմաստիճանի իմպուլսային բարձրացմամբ խոնավությունը դուրս է հոսում խողովակից, իսկ խողովակաշարի պատի ջերմաստիճանի հետագա նվազման դեպքում հարակից ակտիվ հողի շերտի խոնավությունը մեծանում է:

Խողովակի հատվածի պարագծի երկայնքով խոնավությունը նույնպես փոխվում է (Նկար 1.5): Ավելի հաճախ ամենաբարձր խոնավությունը նկատվում է խողովակի ստորին գեներատորի երկայնքով՝ ժամը 6-ի դիրքում։ Խոնավության ամենամեծ տատանումները գրանցվում են խողովակի կողային մակերեսների վրա, որտեղ միգրացիոն գործընթացներն առավել ցայտուն են:

Այս աշխատանքի շարունակությամբ (դիմողի մասնակցությամբ) կատարվել են ուսումնասիրություններ և որոշվել է խողովակաշարի շուրջ հողի քայքայիչ շերտի էլեկտրական դիմադրությունը և կառուցվել էլեկտրաէներգիայի դիագրամներ։

հողի էլեկտրական դիմադրությունը Du 1400 գազատարի պարագծի երկայնքով: Դրանք կառուցվել են ժամանակի տարբեր կետերում Ուրենգոյ միջանցքի ՊոլյանաՄոսկովո գազատարի հատվածում արդյունաբերական փորձի արդյունքների հիման վրա, որը ցույց է տվել, որ շահագործման ժամանակ 30 ... 40 ° C ջերմաստիճանի դեպքում, խողովակի տակ գտնվող հողը միշտ խոնավ է մնում, մինչդեռ ժամանակը, ինչպես խողովակի վերին մասում, հողի խոնավությունը զգալիորեն նվազում է:

03/24/00, 04/10/00, 04/21/00 - քվազի-ստացիոնար ռեժիմ 04/07/00 - մեկ կոմպրեսորային խանութի անջատումից հետո

Աղյուսակ 1.4 - Խոնավության փոփոխություն և դիմադրողականությունհող խողովակի պարագծի շուրջ Ամսաթիվ tr, gr tv, gr Q, W/m.gr Խողովակաշարի հետ շփման մեջ հողի շերտի խոնավության պարունակության միջակայքը տատանվում է լրիվ հագեցվածությունից մինչև գրեթե ջրազրկում, տես Աղյուսակ 1.4:

Ներկայացված նկար 1.5-ը ցույց է տալիս, որ ընդհանուր կոռոզիոն թերությունների և SCC-ի առաջացման առավել բարենպաստ պայմանները տեղի են ունենում խողովակի ստորին քառորդում 5-րդ դիրքերում ...

Խողովակի եզրագծի երկայնքով հողի դիմադրողականության գծապատկեր կառուցելիս օգտագործվել է հողի դիմադրողականության սյուժեն ընդդեմ խոնավության (Նկար 1.6):

B-ն ցույց է տալիս, որ ձմռանը գազատարի սկզբնական հատվածում, որտեղ ջերմաստիճանը պահպանվում է 25–30 °C և բարձր, ձյան հալոցքը և ջրածածկ հողի գոտին երկար ժամանակ պահպանվում է խողովակաշարի վրա, ինչը ապահովում է լիցքավորում և լիցքավորում։ ուժեղացնում է նաև հողերի քայքայիչ ակտիվությունը:

Ջերմային իմպուլսի գործողության կամ անցման ժամանակը չափվում է տատանումներով): Այս ժամանակը բավական է, որպեսզի միկրոհավասարեցնող հոսանքները անցնեն փոքր բացվածքի վրայով: 1.5, 1.6 և Աղյուսակ 1.4-ում տրված տվյալները, որոնք ստացվել են արդյունաբերական պայմաններում 1420 մմ տրամագծով գազատարի համար, ցույց են տալիս, որ խողովակի պարագծի երկայնքով խոնավության փոփոխության պատճառով փոխվում է հողերի տեղական քայքայիչ ակտիվությունը. որը կախված է ohmic դիմադրությունից, տես Աղյուսակ 1.5:

Աղյուսակ - 1.5 Հողերի քայքայիչ ակտիվությունը ածխածնային պողպատի նկատմամբ, կախված դրանց հատուկ էլեկտրական դիմադրությունից. Հատուկ դիմադրություն, Ohm.m Նկար 1.6 - կավե հողի հատուկ էլեկտրական դիմադրության կախվածությունը խոնավությունից Նովոպսկով, որը գտնվում է բավականին չոր տեղում, ձորից վեր ամենաբարձր կետում։ Այս հատվածում խողովակաշարի մեկուսացումը եղել է բավարար վիճակում։

Ձորերում և ձորերում, որտեղ խոնավության փոփոխությունն ավելի էական է, այդ ազդեցությունները պետք է ավելի ցայտուն լինեն: Այս օրինաչափությունը բնորոշ է խողովակի պարագծի երկայնքով համասեռ հողի դեպքում: Տարասեռ ամպամած հողերի դեպքում բաղադրիչների ohmic դիմադրությունը մեծապես կտարբերվի: Նկար 1.7-ում ներկայացված են տարբեր հողերի դիմադրողականության խոնավությունից կախվածության գրաֆիկները:

Հետևաբար, հողերը փոխելիս էլեկտրական դիմադրողականության սխեմայի վրա կլինեն ընդհատումներ և հստակ կնշվեն մակրոկորոզիվ տարրերը:

Այսպիսով, միկրոտարրի ջերմաստիճանի փոփոխությունը հանգեցնում է խոնավության և էլեկտրական դիմադրության ներուժի փոփոխության: Այս երևույթները նման են նրանց, որոնք տեղի են ունենում կաթոդիկ պաշտպանության տեղադրման ռեժիմը փոխելու ժամանակ: Պոտենցիալ տեղաշարժը կամ մեռյալ կետի հատումը համարժեք է կաթոդիկ պաշտպանության ճամփորդությանը և առաջացնում է միկրոհավասարեցնող հոսանքներ:

Իմպուլսային ջերմաստիճանի ռեժիմում կոռոզիոն պրոցեսների զարգացումը հանգեցնում է խողովակի մետաղի էրոզիայի կամ կոռոզիոն ճաքերի:

Ստեղծվում է իրավիճակ, երբ հողի էլեկտրոլիտում իոնների շարժման դիմադրությունը փոփոխական է խողովակի պարագծի երկայնքով։ Որքան բարձր է դիտարկվող հատվածը գտնվում խողովակի մակերևույթի վրա, այնքան ավելի դանդաղ է ընթանում անոդային ռեակցիան, քանի որ հարակից հողի խոնավության պարունակությունը նվազում է, օմիկ դիմադրությունը մեծանում է, և անոդային հատվածից դրական մետաղական իոնների հեռացումն ավելի դժվար է դառնում: Խողովակաշարի ուրվագծում 5 ... ժամին համապատասխան դիրքի նվազման կամ մոտեցման դեպքում անոդային ռեակցիայի արագությունը մեծանում է:

Ժամը 6-ի դիրքում հողը սեղմվում է, հաճախակի է լինում ցողուն, դժվարանում է թթվածնի մուտքը խողովակաշար, ինչի հետևանքով էլեկտրոնների ավելացման ռեակցիան Նկար 1.7 - Հողի դիմադրողականության կախվածությունը դրանց խոնավությունից.

1 - ճահճային; 2 - ավազոտ; 3 - կավե:

(ջրածնի կամ թթվածնի ապաբևեռացումը) ընթանում է ավելի դանդաղ տեմպերով: Թթվածնի սահմանափակ հասանելիություն ունեցող տարածքում քայքայիչ տարրի ներուժն ավելի քիչ դրական է, և տարածքը ինքնին կլինի անոդը:

Նման պայմաններում կոռոզիոն պրոցեսն ընթանում է կաթոդիկ հսկողությամբ, ինչը բնորոշ է խիտ խոնավացած հողերի մեծ մասի համար (կիրճեր, ձորեր):

Այստեղ կարելի է ենթադրել, որ միկրոհավասարեցնող և հավասարեցնող հոսանքների բնույթը նույնական է։ Բայց միկրոհավասարեցնող հոսանքները անցողիկ են և քիչ իներցիա ունեն, հետևաբար ավելի կործանարար են:

Հողը մազանոթ-ծակոտկեն մարմին է։ Իզոթերմային ռեժիմում հողում խոնավության տեղաշարժը տեղի է ունենում էլեկտրաոսմոզի և հիդրոմեխանիկական ֆիլտրացիայի ազդեցության ներքո։ Անոդի զգալի հոսանքի հետ տեղի է ունենում խոնավության էլեկտրաօսմոտիկ թորում անոդից դեպի կաթոդ։ Որոշակի պայմաններում կարող է առաջանալ հավասարակշռություն էլեկտրաօսմոտիկ և հիդրոմեխանիկական ֆիլտրման միջև:

Շատ ավելի բարդ են հողի խոնավության (էլեկտրոլիտների) շարժման գործընթացները ոչ իզոթերմ տարածքներում, հատկապես ոչ ստացիոնար ռեժիմներում։ Այստեղ, խողովակի մոտ, ջերմաստիճանի գրադիենտի առկայության դեպքում, տեղի է ունենում ջերմամազային կամ ջերմային մազանոթ թաղանթի շարժում։ Ջրի (էլեկտրոլիտի) շարժման ուղղությունը գործնականում համընկնում է ջերմային հոսքի ուղղության հետ և դիտվում է հիմնականում ճառագայթային ուղղությամբ՝ խողովակից հեռու։ Կոնվեկտիվ հոսանքները 30-40 °C կարգի ջերմաստիճաններում աննշան են, բայց դրանք չեն կարող անտեսվել, քանի որ դրանք ազդում են խողովակի եզրագծի երկայնքով խոնավության բաշխման վրա և, հետևաբար, գալվանական զույգերի ձևավորման պայմանների վրա:

Իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության տակ ջերմաստիճանի գրադիենտները փոխվում են, ինչը հանգեցնում է միգրացիոն հոսքերի վերաբաշխման: Այն տարածքում, որտեղ տեղի է ունենում հողի կոռոզիա, խոնավության շարժումը տեղի է ունենում տատանողական ռեժիմով հետևյալ ուժերի ազդեցության ներքո.

- ջերմաշարժիչ, - մազանոթ, - էլեկտրաոսմոտիկ, - ֆիլտրում, - կոնվեկտիվ և այլն:

Ժամը 6-ի դիրքում ֆիլտրացիայի բացակայության դեպքում ձեւավորվում է «լճացած գոտի»։

Որպես կանոն, սա նվազագույն գրադիենտների տարածք է, որտեղից խոնավության տարհանումը դժվար է։ Ստորին գեներատորի տակ վերցված հողը՝ ժամը 6-ի դիրքից, ունի ժայթքման բնորոշ նշաններ, ինչը վկայում է կոռոզիոն պրոցեսների ցածր ակտիվության մասին՝ առանց թթվածնի։

Այսպիսով, պատճառականորեն հետաքննական հղումսահմանում է, որ գազատարի շուրջ պոտենցիալ դաշտը ձևավորում է բևեռացման ներուժ, որը փոփոխական է ոչ միայն խողովակաշարի երկարությամբ, այլ նաև խաչմերուկով և ժամանակի ընթացքում:

Ենթադրվում է, որ ավանդական կարբոնատային տեսության տեսանկյունից, կոռոզիոն գործընթացը կարող է կանխվել՝ ճշգրիտ վերահսկելով բևեռացման ներուժի արժեքը ողջ խողովակաշարում, որը, թվում է, անբավարար է: Խողովակի խաչմերուկում պոտենցիալը նույնպես պետք է մշտական ​​լինի: Բայց գործնականում նման միջոցառումները դժվար է իրականացնել։

1.5 Ջերմաստիճանի և ջերմաստիճանի տատանումների ազդեցությունը գազատարի կոռոզիոն վիճակի վրա Մայր գազատարի համակարգի շահագործման ընթացքում ջերմաստիճանի պայմանները զգալիորեն փոխվում են: Շահագործման տարեկան ժամանակահատվածում հողի ջերմաստիճանը խողովակաշարի առանցքի H=1,72 մ խորության վրա (DN 1400) չխախտված ջերմային վիճակում Բաշկորտոստան գազատարի երթուղու տարածքում տատանվում է +0,6 ... + 14,4 ° C: Տարվա ընթացքում օդի ջերմաստիճանը հատկապես ուժեղ է փոխվում.

- ամսական միջինը -14,6…= +19,3 °C;

- բացարձակ առավելագույնը +38 °C;

- բացարձակ նվազագույնը - 44 °C:

Օդի ջերմաստիճանի հետ գրեթե համաժամանակյա, գազի ջերմաստիճանը նույնպես փոխվում է օդային հովացուցիչներով (ACUs) անցնելուց հետո: Երկարատև դիտարկումների համաձայն, տեխնոլոգիական պատճառներով և դիսպետչերական ծառայության կողմից գրանցված ապարատից հետո գազի ջերմաստիճանի փոփոխությունը տատանվում է +23 ... +39 °C-ի սահմաններում:

որոշում է ոչ միայն գազատարի և հողի միջև ջերմափոխանակության բնույթը. Ջերմաստիճանի տատանումները առաջացնում են հողում խոնավության վերաբաշխում և ազդում խողովակների պողպատների կոռոզիայի գործընթացների վրա:

Բոլոր հիմքերը կան ենթադրելու, որ կոռոզիոն գործընթացների ակտիվությունը ուղղակիորեն կախված է ոչ այնքան ջերմաստիճանից, որքան դրա տատանումներից, քանի որ թերմոդինամիկական գործընթացների անհավասարությունը կոռոզիոն գործընթացների ակտիվացման պատճառներից մեկն է:

Ի տարբերություն խողովակաշարի փխրուն կոտրվածքի՝ բարձր ճնշման կամ թրթռումների ազդեցության տակ, որոնք արագ են առաջանում, կոռոզիոն կործանարար գործընթացները իներցիոն են: Դրանք կապված են ոչ միայն էլեկտրաքիմիական կամ այլ ռեակցիաների հետ, այլ նաև որոշվում են ջերմության և զանգվածի փոխանցման և գրունտային էլեկտրոլիտների շարժման միջոցով։ Հետևաբար, ակտիվ միջավայրի ջերմաստիճանի փոփոխությունը, որը ժամանակի ընթացքում ձգվում է մի քանի օր (կամ ժամ), կարող է համարվել որպես քայքայիչ միկրո կամ մակրո տարրի իմպուլս:

SCC-ի պատճառով գազատարների ոչնչացումը, որպես կանոն, տեղի է ունենում գազատարի երթուղու սկզբնական հատվածներում, CS-ի հետևում, պոտենցիալ վտանգավոր խողովակաշարերի շարժումներով, այսինքն. որտեղ գազի ջերմաստիճանը և դրա տատանումները առավելագույնն են. Ընկերության Ուրենգոյ-Պետրովսկ և Ուրենգոյ-Նովոպսկով գազատարների պայմանների համար Պոլյանա-Մոսկովո հատվածում դրանք հիմնականում անցումներ են ձորերով և ձորերով ժամանակավոր ջրահոսքերով: Ջերմաստիճանի զգալի տարբերությունների ազդեցության տակ, հատկապես, երբ խողովակաշարի առանցքի դիրքը չի համապատասխանում նախագծայինին և խողովակի անբավարար կպչունություն կա գետնին, խողովակաշարերը շարժվում են։

Խողովակաշարերի կրկնվող շարժումները հանգեցնում են մեկուսիչ ծածկույթի ամբողջականության խախտման և ստորերկրյա ջրերի բաց մուտքի դեպի խողովակի մետաղ: Այսպիսով, փոփոխական ջերմաստիճանի ազդեցության արդյունքում պայմաններ են ստեղծվում կոռոզիոն պրոցեսների զարգացման համար։

Այսպիսով, նախորդ ուսումնասիրությունների հիման վրա կարելի է պնդել, որ խողովակի պատի ջերմաստիճանի փոփոխությունը հանգեցնում է շրջակա հողի խոնավության և էլեկտրական դիմադրության փոփոխության: Սակայն այդ գործընթացների քանակական պարամետրերի վերաբերյալ տվյալներ չկան գիտատեխնիկական գրականության մեջ։

1.6 Խոզերի օգտագործմամբ գազատարների ախտորոշում.

Գազատարների ախտորոշիչ աշխատանքների համակարգում առանցքային դերնշանակված է ներգծային ախտորոշմանը, որն ամենաարդյունավետն է և տեղեկատվական մեթոդախտորոշիչ հետազոտություն. «Գազպրոմ տրանսգազ Ուֆա» ՍՊԸ-ում ներկայումս գազատարների գծային մասի տեխնիկական վիճակի ախտորոշումն իրականացնում է NPO Spetsneftegaz-ը, որն իր զինանոցում ունի 500-1400 մմ անվանական տրամագծով գազատարների հետազոտման սարքավորումներ: DMTP համալիր (5 պատյան), որը ներառում է.

- մաքրող արկ (CO);

- մագնիսական մաքրում (MOS);

- էլեկտրոնային պրոֆիլավորիչ (PRT);

լայնակի (DMTP) մագնիսացում:

VTD-ի օգտագործումը թույլ է տալիս բացահայտել թերությունների ամենավտանգավոր կատեգորիան՝ սթրես-կոռոզիոն ճաքեր (SCC), պատի հաստության 20% կամ ավելի խորությամբ: VTD-ի ախտորոշիչ հետազոտությունը առանձնահատուկ նշանակություն ունի մեծ տրամագծերի գազատարների համար, որտեղ մեծ է ՍԿԿ-ի թերությունների առաջացման և զարգացման հավանականությունը:

Բոլոր հայտնաբերված թերությունների շարքում ամենամեծ թիվըհաշվի է առնում մետաղի կորստի թերությունները, ինչպիսիք են ընդհանուր կոռոզիան, քարանձավը, փոսը, երկայնական ակոսը, երկայնական ճեղքը, երկայնական ճեղքի գոտին, լայնակի ակոսը, լայնակի ճեղքը, մեխանիկական վնասը և այլն:

թերության դետեկտոր 95% հավանականությամբ, որոշվում են խողովակի պատի «t» հաստության համեմատ եռաչափ կոորդինատներով (երկարություն x լայնություն x խորություն) և ունեն հետևյալ պարամետրերը.

- փոսային կոռոզիա 0,5տ x 0,5տ x 0,2տ;

- երկայնական ճեղքեր 3t x 0.1t x 0.2t;

- լայնակի ճեղքեր 0t x 3t x 0.2t;

- երկայնական ակոսներ 3t x 1t x 0.1t;

- լայնակի ակոսներ 1t x 3t x 0.1t.

Հայտնաբերված թերությունների վտանգի գնահատումը կարող է իրականացվել համաձայն WFD 39 մեթոդական առաջարկությունների՝ կոռոզիոն արատներով մայրուղային գազատարների վիճակի քանակական գնահատման, դրանց դասակարգման ըստ վտանգի աստիճանի և մնացորդային ռեսուրսի որոշման, OAO Gazprom: , .

Կոռոզիայի տիպի թերությունների դեպքում որոշվում են վտանգի գնահատման հետևյալ պարամետրերը.

- գազատարում անվտանգ ճնշման մակարդակը.

- արատներով խողովակաշարի անվտանգ շահագործման ռեսուրս.

հնարավորությունները. VTD արկերի անցումը հնարավորություն է տալիս հուսալիորեն որոշել խողովակի պատերի թերությունների քանակական պարամետրերը, կրկնվող անցումները `դրանց զարգացման դինամիկան, ինչը հնարավորություն է տալիս կանխատեսել կոռոզիոն թերությունների զարգացումը:

1.7 Կոռոզիոն պրոցեսների կանխատեսման մոդելներ:

փորձեր են արվել մոդելավորել այս գործընթացը: Գործընթացի գծային մոդելի համաձայն պատկանում է Մ.Ֆարադեյին և ունի ձև.

որտեղ՝ A-const (հաստատուն արժեք);

Հետազոտողների մի մեծ խումբ առաջ քաշեց ուժային մոդել.

որտեղ՝ A=13, a=0.25; 0,5; 1.0 .. Աղյուսակ 1.6-ում ամփոփված են մետաղների էլեկտրաքիմիական կոռոզիայի կինետիկայի նախորդ ուսումնասիրությունների արդյունքները - մաթեմատիկական մոդելների դասակարգումն ըստ ֆունկցիաների ընդհանուր ձևի: Ընդհանուր առմամբ կան 26 մոդելներ, որոնք ներառում են՝ գծային; ուժ; էքսպոնենցիալ; լոգարիթմական;

հիպերբոլիկ; բնական լոգարիթմներ; կոչումներ; անբաժանելի; սինուսոիդային;

համակցված և այլն:

Որպես համեմատական ​​չափանիշներ դիտարկվել են հետևյալ չափանիշները՝ մետաղի զանգվածի կորուստ, նմուշի պատի նոսրացում, խոռոչի խորություն, կոռոզիայի տարածք, կոռոզիոն գործընթացի արագացում (դանդաղացում) և այլն։

Կոռոզիոն գործընթացների վրա ազդում են բազմաթիվ գործոններ՝ կախված նրանից, թե որ գործընթացները կարող են.

- զարգանալ մշտական ​​տեմպերով;

- արագացնել կամ դանդաղեցնել;

- կանգ առնել դրա զարգացման մեջ.

Դիտարկենք կինետիկ կորը, որը ներկայացված է կոռոզիոն արատների խորության կոորդինատներում՝ ժամանակ (Նկար 1.8):

0-1 կորի հատվածը թույլ է տալիս մեզ հաստատել, որ t1 ժամանակահատվածի համար ագրեսիվ միջավայրում (էլեկտրոլիտ) այս մետաղի ոչնչացումը գործնականում չի նկատվում:

1-2 կորի հատվածը ցույց է տալիս, որ մետաղի ինտենսիվ ոչնչացումը սկսվում է t = t2 - t1 միջակայքում: Այլ կերպ ասած, տեղի է ունենում մետաղի կոռոզիայի ամենաինտենսիվ անցողիկ գործընթացը, որը բնութագրվում է մետաղի առավելագույն հնարավոր (այս կոնկրետ դեպքում) կորստով, ինչպես նաև էլեկտրոլիզի առավելագույն արագությամբ և արագացումով:

2-րդ կետը, որն ունի հատուկ հատկություններ, ըստ էության կոռոզիայի կինետիկ կորի թեքման կետն է: 2-րդ կետում կոռոզիայի արագությունը կայունանում է, կոռոզիայի արագության ածանցյալը հավասարվում է զրոյի v2=dk2/dt=0, քանի որ. Տեսականորեն, կոռոզիոն խոռոչի խորությունը այս կետում հաստատուն արժեք է k2= const: 2-3 կորի հատվածը թույլ է տալիս եզրակացնել, որ t = t3 - t2 ժամանակի ընթացքում անցողիկ կորոզիայի գործընթացը սկսում է մարել: 3-4-րդ միջակայքում թուլացման գործընթացը շարունակվում է, կորի 4-ից այն կողմ կոռոզիան դադարում է իր զարգացման մեջ, մինչև նոր իմպուլս սկսի այս մեխանիզմը:

Կատարված վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ էլեկտրաքիմիական կոռոզիայի գործընթացի բնական ընթացքի ժամանակ տեղի է ունենում մետաղի պասիվացում, որը գործնականում դադարեցնում է մետաղի կոռոզիոն քայքայումը։

Մայրուղային գազատարի կոռոզիոն վնասվածքի ենթակա հատվածներում իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության հետևանքով (երբ գազի ջերմաստիճանը փոխվում է) փոխվում են կոռոզիոն պրոցեսների պասիվացման և ակտիվացման գործընթացները:

Այդ իսկ պատճառով դիտարկված մոդելներից և ոչ մեկը չի կարող օգտագործվել մայրուղային գազատարների կոռոզիայի մակարդակը կանխատեսելու համար։

Տեղեկատվության պակասի դեպքում, որը սովորաբար հիմնական խնդիրն է կոռոզիոն գործընթացների զարգացումը կանխատեսելիս, կարելի է.

Ի.Դենիսոն, Է.Մարտին, Գ.

Թորնսը, Է. Ուելները, Վ. Ջոնսոնը, Ի. Ուփեմը, Է. Մոհրը, Ա. Բիկկարիս Ֆ. Չեմպիոնը, Պ. Ազիզը, Ջ.

Լ.Յա. Ցիկերման y= y0 y0, A1=t1/(t1-t2) Յու.Վ. Դեմին 12 Գ.Կ.Յա.Պ.Շտուրման, Ա.Վ.Տուրկովսկայա, Յու.Մ.Ժուկ, Ի.Վ.Գորման, Ի.Վ.Գորման, Գ.Բ.Կլարկ, Լ.Ա.Շուվախինա, Վ.Վ.

Ագաֆոնով, Ն.Պ. Ժուրավլև Նկար 1.8 - Կոռոզիոն ակտիվության կինետիկ կորի գրաֆիկ՝ հիմնված գործընթացի ֆիզիկական պատկերների վրա (Նկար 1.9) և օգտագործելով առավելագույն և միջին արատների գործողությունը: Բայց դա դժվար թե հնարավոր դարձնի կանխատեսել կոռոզիոն արատների քանակական աճի դինամիկան։

Ներկայացված մոդելները նկարագրում են կոռոզիոն գործընթացները շրջանակներում կոնկրետ իրավիճակներ, ենթարկել որոշակի պայմաններ, քիմիական միջավայր, ջերմաստիճան, տարբեր կարգի պողպատներ, ճնշում և այլն։ Հատուկ հետաքրքրություններկայացնել մոդելներ, որոնք նկարագրում են նմանատիպ համակարգերի (հիմնական խողովակաշարերի) կոռոզիոն պրոցեսները մեկուսիչ ծածկույթով, որոնք գործում են գազատարների հետ նմանատիպ պայմաններում և գրանցում արդյունքները նաև ներկառուցված ախտորոշման հիման վրա: Օրինակ, հիմնական նավթատարների վրա գործոնային վերլուծության անցկացման մեթոդաբանության մեջ, անկախ մեկուսիչ ծածկույթի տրամագծից և տեսակից, հեղինակներն առաջարկում են մոդել.

որտեղ L-ը կոռոզիայի գործընթացի թուլացման գործակիցն է.

H-ը կոռոզիայից վնասի խորությունն է, մմ;

Վերոնշյալ 1.6 բանաձևից երևում է, որ հեղինակները ընդունել են այն հայտարարությունը, որ խողովակաշարերի շահագործման սկզբում կոռոզիան ունի ամենաինտենսիվ աճը, այնուհետև այն թուլանում է պասիվացման պատճառով: (1.6) բանաձևի ստացումն ու հիմնավորումը տրված են.

գազամուղի շահագործումը բավականին հակասական է, քանի որ Նոր մեկուսիչ ծածկույթը ապահովում է պաշտպանություն շատ ավելի հուսալի, քան ժամանակի ընթացքում, երբ մեկուսացումը ծերանում է և կորցնում է իր պաշտպանիչ հատկությունները:

Չնայած հետազոտությունների առատությանը, կոռոզիոն պրոցեսների կանխատեսման համար առաջարկված մոդելներից և ոչ մեկը չի կարող լիովին հաշվի առնել ջերմաստիճանի ազդեցությունը կոռոզիայի արագության վրա, քանի որ հաշվի մի առեք դրա իմպուլսի փոփոխությունը շահագործման ընթացքում.

Այս հայտարարությունը թույլ է տալիս մեզ ձևակերպել հետազոտության նպատակը.

փորձնականորեն ապացուցել, որ գազատարի անկայուն ջերմաստիճանային ռեժիմը գազատարի արտաքին մակերեսի կոռոզիոն պրոցեսների ակտիվացման հիմնական պատճառն է։

1. Կատարվել է գրական աղբյուրների վերլուծություն՝ գազի ջերմաստիճանի ազդեցությունը գազատարի կոռոզիոն վիճակի վրա բացահայտելու նպատակով.

1.1. Դիտարկվում են խողովակաշարային տրանսպորտում կոռոզիոն գործընթացների առանձնահատկությունները.

1.2 Որոշվում է հողերի քայքայիչ ակտիվության դերը, երբ մեկուսիչ ծածկույթը կորցնում է իր պաշտպանիչ հատկությունները:

1.3. Ուսումնասիրվել է խողովակաշարերի անսարքությունը գնահատելու ներգծային թերությունների հայտնաբերման տեխնիկական իրագործելիությունը:

1.4. Դիտարկված են այլ հետազոտողների մոդելները կոռոզիոն պրոցեսների կանխատեսման վերաբերյալ:

2. Հետազոտվել են խողովակաշարի արտաքին մակերեսին մակրոկորոզիվ տարրերի առաջացման պատճառները:

3. Ապացուցված է, որ երբ խոնավությունը շարժվում է քայքայիչ հողի շերտում, փոխվում է խողովակաշարին հարող հողի էլեկտրական դիմադրությունը։

2. Խոնավության Զարկերակային Ազդեցության ԳՆԱՀԱՏՈՒՄ ԵՎ

ՀՈՂԵՐԻ ԿՈՐՈԶԻՈՆ ԳՈՐԾՈՒՆԵՈՒԹՅԱՆ ՎՐԱ ՋԵՐՄԱՍՆԱԿՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ,

ՇՐՋԱԿԻ ԳԱԶԱՏԱՐ

2.1. Ֆիզիկական մոդելավորում և վերահսկողության պարամետրերի ընտրություն Այն փաստը, որ հողի պարբերական խոնավացումը արագացնում է կոռոզիոն գործընթացները, վկայում է մայրուղային գազատարների շահագործման պրակտիկան:

Ուսումնասիրելով այս երեւույթը՝ Իսմագիլով Ի.Գ. ապացուցեց, որ մեծ տրամագծով մայր գազատարը ջերմության հզոր աղբյուր է, որն ունի իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցություն հողի վրա և առաջացնում է խոնավության տատանողական շարժումներ քայքայիչ-ակտիվ հողի շերտում։

Այնուամենայնիվ, նրա այն ենթադրությունը, որ իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցությունը ուժեղացնում է խողովակաշարին հարող հողի շերտի քայքայիչ ակտիվությունը, փորձնական հաստատման կարիք ունի:

Հետևաբար, հետազոտության նպատակը իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության տակ գտնվող հողերի քայքայիչ ակտիվությունն ուսումնասիրելու և գնահատելու փորձի ստեղծումն է:

Կոռոզիոն պրոցեսների ուսումնասիրության խնդիրները սովորաբար լուծվում են փորձարարական եղանակով։ Կոռոզիայի ազդեցությունը գնահատելու տարբեր մեթոդներ կան, ներառյալ արագացված կոռոզիայի փորձարկումները:

Այսպիսով, անհրաժեշտ է մոդելավորել ջերմության և զանգվածի փոխանցման պայմանները շրջակա հողի հետ, որոնք բնորոշ են կիրճով հատող գազատարի այն հատվածին, որի հատակով հոսում է առվակ, և որոշել, թե որքանով է քայքայիչը։ ջերմաստիճանի և խոնավության ազդեցության տակ հողի ակտիվությունը փոխվում է.

Յուրաքանչյուր գործոնի (իմպուլսային ջերմաստիճան և խոնավություն) ազդեցության առավել ճշգրիտ ուսումնասիրությունը հնարավոր է լաբորատոր պայմաններում, որտեղ կոռոզիայի գործընթացի պարամետրերը ամրագրված և վերահսկվում են բարձր ճշգրտությամբ:

Գազատարի իմպուլսային ջերմաստիճանի ռեժիմը քվազի-ստացիոնար ջերմափոխադրմամբ մոդելավորվել է Բաշկորտոստանի տարածքով և դրան նման շրջաններով անցնող գազատարների համար: Համաձայն նմանության տեսության, եթե ջերմափոխանակման գործընթացը բնութագրող նմանության թվերը հավասար են, ենթակա են երկրաչափական նմանության, ջերմափոխանակման գործընթացները կարելի է համարել նման։

Փորձարկման մեջ օգտագործված հողը վերցվել է Պոլյանա-Մոսկովո հատվածի Ուրենգոյ-Պետրովսկ գազատարի երթուղուց գազատարի պարագծի երկայնքով ժամը 3-ի, 12-ի և ժամը 1-ի դիրքերից։ Լաբորատոր ուսումնասիրություններում օգտագործվող հողի ջերմաֆիզիկական հատկությունները նույնն են, ինչ insitu-ն, քանի որ

Գոյություն ունեցող գազատարի քայքայիչ հատվածից վերցվել են հողի նմուշներ։ Նույն հողերի համար Lykov Lu և Kovner Kv թվերի հավասարությունը բնության և մոդելի համար ինքնաբերաբար կատարվեց.

Ելնելով ջերմաստիճանի տարբերությունների հավասարությունից, հողերի նույնականությունից և դրանց խոնավության նույն մակարդակից, Կոսովիչ Կո և Պոստնովի Pn թվերը հավասար էին:

Այսպիսով, ջերմության և զանգվածի փոխանցման պայմանների մոդելավորման խնդիրը, այս դեպքում, կրճատվել է տեղադրման պարամետրերի այնպիսի ընտրության վրա, որպեսզի ապահովվի Ֆո և Կիրպիչև Կի Ֆո և Կիրպիչև Կի թվերի հավասարությունը բնության և մոդելի համար:

1.42 մ տրամագծով խողովակաշարի շահագործում, ջերմային դիֆուզիոն հավասարությամբ a = a», (2.5) հիման վրա մոդելի համար ստանում ենք.

(2.7) Այսպիսով, փորձանոթի 20 մմ տրամագծով հաստատությունում տարեկան ժամանակահատվածը պետք է «անցնի» 1.7 ժամում:

Ջերմային փոխանցման պայմանները մոդելավորվել են Կիրպիչևի չափանիշով. Հաշվի առնելով մոտավորապես ջերմային հոսքը (2.9) համաձայն գազատարի խորության վրա դեպի խողովակի առանցքը Н0 = 1.7 մ և Н0/Rtr = 2, (հարաբերական խորությունը. գազատարը Պոլյանա-Մոսկովո հատվածում, հիմնվելով հավասարության վրա (2.6), մոդելի համար մենք ստանում ենք.

«Գրքի» մոդելավորման համար անհրաժեշտ է պահպանել Ռեյնոլդսի թվերի հավասարությունը բնության և մոդելի համար.

Քանի որ հեղուկը նույնն է, ջուրը, ապա (2.12)-ի հիման վրա և հաշվի առնելով երկրաչափական նմանությունը, մենք ստանում ենք հավասարություն.

Համապատասխան հաշվարկները, հաշվի առնելով (2.13), ցույց են տալիս, որ տվյալ կայանքում առու նմանակող ջրի մատակարարումը պետք է լինի կաթիլային:

Քանի որ փորձի ընթացքում անհրաժեշտ է փոխել խողովակի պատի ջերմաստիճանը դրա իրական փոփոխության 30 ... 40 ° C սահմաններում, և կարգավորել՝ պահպանելով իմպուլսային ռեժիմը, այնուհետև արտաքինի ջերմաստիճանը ttr: Որպես հսկիչ պարամետր ընտրվել է պողպատե խողովակի մակերեսը՝ նմուշ Սբ. 3.

Իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության տակ հողի հարաբերական քայքայիչությունը որոշելու համար, համեմատած կայուն ջերմաստիճանի ազդեցության հետ, ընտրվել է արագացված փորձարկման մեթոդ, որի հիման վրա հողերի քայքայիչությունը որոշվում է պողպատի նմուշների քաշի կորստով:

2.2. Փորձարարական տեղադրման համառոտ նկարագրությունը Փորձարարական տեղադրումը, որի սխեման ներկայացված է Նկար 2.1-ում, բաղկացած է 90x80x128 մմ չափսերով թիթեղյա տուփից 1: Հատուկ պատրաստված հողը 11-ը լցվում է տուփի մեջ մինչև H բարձրություն՝ հաշվարկված այն պայմանից, որ հողի ծավալը պետք է հավասար լինի.

Հողի մեջ տեղադրվում է պողպատե խողովակ՝ նախապես կշռված անալիտիկ հաշվեկշռի վրա 0,001 գ ճշգրտությամբ:Պողպատե խողովակների պարամետրերը.

Խողովակների տրամագիծը, երկարությունը, զանգվածը և մակերեսը տրված են Աղյուսակ 2.1-ում:

Գծապատկեր 2.1 - Հողերի քայքայիչության վրա իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության ուսումնասիրության փորձարարական կազմավորման սխեման Աղյուսակ 2.1 - Պողպատե խողովակների պարամետրեր - նմուշներ, Արվեստ. 3.

Թիվ Տրամագիծ, երկարություն, մակերես, քաշ, նշում Խողովակը մեկուսացված էր թիթեղյա տուփից ռետինե խցաններով:

Հիմնական գազատարի հետ շփման սկզբնական վիճակում հողի նմուշները պատրաստվել են հետևյալ կերպ.

Նմուշներից յուրաքանչյուրը չորացվել է ջեռոցում։ Քանի որ հողի նմուշները պարունակում էին օրգանական միացություններ և, հնարավոր է, սուլֆատը նվազեցնող բակտերիաներ, չորացման ջերմաստիճանը չէր գերազանցում 70°C: Չոր հողը տրորում էին և մաղում 1 մմ անցքերով մաղով։ Այսպես պատրաստված հողի նմուշը լցվել է տեղադրված խողովակով տուփի մեջ և խոնավացրել մինչև W = 20–25% խոնավություն, որը համապատասխանում է հողի բնական խոնավությանը այն հատվածներում, որտեղով անցնում է գազատարի երթուղին։ Փորձարկումներում օգտագործվել է բնական ջերմաստիճանով ծորակի ջուր։

Կոռոզիայի գործընթացի արագացումը ձեռք է բերվել բացասական բևեռը պատյանին միացնելով, իսկ 6 Վ ուղղակի հոսանքի աղբյուրի դրական բևեռը մետաղի նմուշին:

Իմպուլսային ջերմաստիճանի ռեժիմը ստեղծվել է նմուշի խողովակի ներսում տեղադրված ջերմաէլեկտրական ջեռուցիչը (TEH) պարբերաբար միացնելով և անջատելով: Ցիկլի տեւողությունը սահմանվել է էմպիրիկ կերպով: Օրինակ, 1-ին փորձի պայմանների համար ջերմաստիճանի ռեժիմի վերահսկման ժամանակ ցիկլի տեւողությունը որոշվել է հավասար t = 22 րոպե (տաքացման ժամանակը n = 7 րոպե, հովացման ժամանակը o = 15 րոպե): Ջերմաստիճանի վերահսկումն իրականացվել է խողովակի վերին գեներատորի վերևում տեղադրված ջերմազույգի օգնությամբ՝ առանց նմուշի մակերեսը խախտելու։

Փորձի ընթացքում կաթիլային ջուրը ձագարի միջոցով մատակարարվում էր հողի մեջ խողովակի առանցքի մակարդակով: Ստեղծվել է բարաժային էֆեկտ, որը բնորոշ է լայնակի դրենաժներին։ Ջուրը թափվում էր տուփի կողային պատի անցքերով (նույն մակարդակի վրա գտնվող 5 սիմետրիկ անցք):

Փորձի մեկնարկից 24 ժամ անց հոսանքն անջատելուց հետո նմուշը լուսանկարվել է, չոր շորով և ռետինե ռետինով մանրակրկիտ մաքրվել կոռոզիոն արտադրանքներից: Այնուհետև այն լվանում են թորած ջրով, չորացնում և կշռում են անալիտիկ կշռի վրա մինչև 0,001 գ։

հողի ակտիվությունը իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության տակ Կոռոզիայի փորձարկման համար անհրաժեշտ պայման է գործընթացի վերահսկման փուլի արագացումը: Չեզոք էլեկտրոլիտներում կոռոզիայի գործընթացը սահմանափակվում է թթվածնի ապաբևեռացման արագությամբ, հետևաբար, կոռոզիայի գործընթացն արագացնելու համար անհրաժեշտ է բարձրացնել կաթոդային գործընթացի արագությունը:

Նմուշների փորձարկումը պետք է իրականացվի այնպես, որ խոնավության պարբերական փոփոխություններով մետաղը հնարավորինս երկար ենթարկվի էլեկտրոլիտի բարակ շերտերի ազդեցությանը:

Կարևոր է ընտրել ռեժիմներ, երբ հողը հողի չորացման պատճառով ամբողջովին ջրազրկված չէ, և խոնավությունը մնում է թաղանթային վիճակում:

Շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանում tgr = 20 °C և խողովակի պատի ջերմաստիճանը ttr = 30...40 °C, տեղադրման ժամանակ ստեղծվում է ջերմաստիճանի գլխիկ 18 °C մակարդակ:

Ձմռանը ջերմաստիճանի տարբերությունը t բարձրանում է մինչև 30 °C։ Այնուամենայնիվ, ձմեռային ռեժիմմոդելավորված չէ միավորի վրա, քանի որ ձմռանը ջերմության փոխանցման և հողի կոռոզիայի պայմանները որակապես տարբեր են. «բրուքներ»

սառչում է, իսկ խողովակաշարի վերևում ձյան ծածկը մասամբ հալեցնում է՝ խոնավացնելով հողը, առաջանում է «թերմոս» էֆեկտը։ Այնուամենայնիվ, հողի բավարար խոնավության պատճառով բոլոր հիմքերը կան ենթադրելու, որ ձմռանը կոռոզիոն պրոցեսները, ներառյալ ՍԿԿ, նույնպես ակտիվ են:

30 ° C կարգի ջերմաստիճանը ջերմաստիճանի շեմային մակարդակն է ամառային շրջան, որից ներքև խոնավությունը չի հեռանում խողովակից և, ինչպես ցույց են տվել ուսումնասիրությունները Պոլյանա CS - Մոսկովո CS հատվածում գտնվող գազատարի թիվ 1 և 2 չափման կետերում, կուտակվում է որոշակի փոքր հեռավորության վրա: խողովակ՝ գտնվելով ոչ հավասարակշռված վիճակում (փոքր է 1,42 մ տրամագծով խողովակաշարի պատից մոտ 0,2 ..0,3 մ հեռավորություն)։ Հետեւաբար, ջերմաստիճանի ցանկացած աննշան նվազում հանգեցնում է խոնավության վերադարձի:

Երբ խողովակի հետ շփվող հողը ջրազրկվում է շատ բարակ շերտերով, կաթոդիկ ռեակցիան հեշտացնելու հետ մեկտեղ, անոդային ռեակցիան կարող է արգելակվել, ինչը արդյունքում կդանդաղեցնի կոռոզիայի գործընթացը:

Նմանատիպ գործընթացներ տեղի են ունենում գազատարի վերին գեներատորի վրա, որի վրա կոռոզիոն ճեղքվածք գործնականում չի նկատվում:

Աղյուսակ 2.2-ում բերված են պողպատե խողովակների վրա կատարված կոռոզիոն ուսումնասիրությունների արդյունքները՝ թիվ 1-4 նմուշներ: Փորձերն իրականացվել են հաջորդաբար՝ այս աղյուսակում նշված հերթականությամբ:

Հողի նմուշները կրկին չեն օգտագործվել: Շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանը չի գերազանցել 18…20 °С: Ջերմաստիճանի ռեժիմների գրանցումն իրականացվել է դիտորդական մատյանում։ Այս տվյալները ներկայացված են Հավելված 1-ում:

Նմուշ թիվ 1 Ենթարկվում է իմպուլսային ջերմաստիճանի:

Փաստացի ռեժիմը որոշվել է պողպատի նմուշի ջերմաստիճանով, որը տատանվում էր tнi…toi, (Հավելված 1): Ջեռուցման ջերմաստիճանը tn-ն այն ջերմաստիճանն է, որին նմուշի պատի ջերմաստիճանը բարձրացել է ջեռուցման n-ի ընթացքում: Սառեցման ջերմաստիճանը այն ջերմաստիճանն է, որին նմուշի ջերմաստիճանը նվազել է o ժամանակահատվածում: i -րդ ցիկլի ժամանակը i = нi +оi; Փորձի ընթացքում ցիկլերի քանակը n = 66:

Աղյուսակ 2.2 Հողերի քայքայիչ ակտիվությունը որոշելու համար 1-4 փորձերի պայմանները և արդյունքները Միջին ջերմաստիճանները որոշվել են բանաձևերով.

Փորձի ընթացքում՝ 24 ժամ տեւողությամբ։ 30 րոպե, պարամետրերի միջին արժեքները պահպանվել են.

Փորձարկման ընթացքում՝ 24 ժամ 30 րոպե, մոդելավորվել է մի գործընթաց, որը տեղի է ունենում բնական պայմաններում 24,5/1,7 14 տարի։ Տարվա ընթացքում ջերմաստիճանի ռեժիմը միջինում 1,760/22,3 = 4 անգամ փոխվել է 30-ից 40 °C։

Կոռոզիայից վնասի բնույթը ներկայացված է լուսանկարներում (Նկար 2.2):

Նմուշի ողջ մակերեսի վրա առկա է ընդհանուր կոռոզիայի դրսեւորում, բայց ոչ էական։ Գերակշռում են բավական ընդարձակ, կենտրոնացված ու խորը կենտրոնները։ Խոցային ախտահարման առավելագույն խորությունը նշվում է ձագարի միջոցով շարունակական կաթիլային ջրի մատակարարման մեջ, տես տեղադրման դիագրամը Նկար 2.1-ում: Նմուշի կենտրոնական հատվածին ջուր է մատակարարվել խողովակի առանցքի մակարդակով: Հոսելով գետնով, «առվակը» շեղվել է դեպի ձախ։ Ջրի հոսքն իրականացվում էր հիմնականում ձախ կողմում գտնվող 2-րդ անցքով (հավասարաչափ ծակված 5 անցքերի առկայության դեպքում): Հենց նմուշի այս հատվածն է կրել առավելագույն կոռոզիոն վնաս:

Բարաժային էֆեկտի և բարձր խոնավության պատճառով էրոզիան ավելի խորն է և ավելի լայնածավալ մուտքային կողմում: Նմուշի վրա տեսանելի է նաև «լճացած» գոտի, որտեղ էրոզիան գործնականում բացակայում է։ Սա կարելի է բացատրել հետևյալ կերպ.

Քանի որ փորձարարական պայմաններում մոդելավորվել է ձորով հոսող առվակ, և ջուրը մատակարարվել է առանց ճնշման, այնուհետև ջրանցքից հեռու, հողը ամուր տեղավորվելով նմուշի մակերեսին, բարձր հիդրավլիկ դիմադրության պատճառով, ջուրը չլվանալ խողովակի մակերեսը ամուր շփման գոտում և կոռոզիոն պրոցեսների ինտենսիվությունը զգալիորեն ավելի քիչ է եղել: Նմանատիպ երևույթներ նկատվում են նաև արդյունաբերական պայմաններում գազատարի երթուղու երկայնքով։

«Հոսքից» խոնավության գոլորշիացման և վերև հոսքերի պատճառով

Կոռոզիոն պրոցեսներն ուժեղացել են նաև նմուշի վերին ձախ մասում։

Այս երևույթը կարելի է բացատրել մասշտաբի գործոնով, որը պայմանավորված է խողովակի փոքր չափսերով, խոնավության մազանոթային բարձրացմամբ և պատնեշի էֆեկտով։

Իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության և խողովակի պարագծի երկայնքով անհավասար ջերմաստիճանի, խոնավության, ohmic դիմադրության և այլ պարամետրերի առկայության դեպքում ստեղծված պայմանները հակված են միկրո և մակրոկորոզիվ տարրերի ձևավորմանը:

Նշենք, որ ողջ փորձի ընթացքում մեծ քանակությամբ ջրածին է բաց թողնվել։ Համապատասխան չափումներ չեն իրականացվել, սակայն արձանագրվել է մշտական ​​ձայնային էֆեկտ, որը լավ լսվել է։

Նմուշ թիվ 2 Երկրորդ նմուշի նյութը նույնն է. Հողը նույնն է

Նմուշը վերցվել է ժամը 3-ի դիրքից։ Հողի խոնավությունը W = 22%: Փորձի պայմանները տարբերվում էին ջերմաստիճանային ռեժիմով և «առոսքի» բացակայությամբ։ Փորձի ողջ ընթացքում, որի տեւողությունը 24 ժամ էր։ 30 րոպե, ջերմաստիճանը պահպանվել է մշտական.

Այստեղ կոռոզիայից վնասը շատ ավելի քիչ է (Նկար 2.3):

Նմուշի քաշի կորուստը 7 անգամ պակաս է (հարաբերական միավորներով): Գերակշռում է ընդհանուր կոռոզիան: Նմուշի մակերեսը հավասարապես ազդում է: Նմուշի ստորին հատվածում նշվում է մեկ փոքր կիզակետային վնասվածք:

Մենք նշում ենք թիվ 1 և թիվ 2 նմուշների կոռոզիայից վնասի բնույթի հիմնարար տարբերությունը:

Նկար 2.3 - Թիվ 2 նմուշի կոռոզիոն վնասվածքներ մշտական ​​ջերմաստիճան ttr=33 OC Ընթացքի վրա իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության և հոսող ջրի առկայության դեպքում պողպատի մակերեսի լայնածավալ ընդգծված փոսային կոռոզիան զարգանում է «առոսի» երկայնքով առավելագույն վնասով:

Կայուն ջերմաստիճանի և արտահոսքի բացակայության, բայց միևնույն սկզբնական խոնավության դեպքում նկատվում է հողի չորացում և ընդհանուր կոռոզիայի զարգացում նվազագույն խոցով։ Կոռոզիոն պրոցեսների և մետաղի կորստի արագությունը 7 անգամ պակաս է։

Նմուշ թիվ 3 Թիվ 3 և թիվ 4 նմուշների նյութը նույնն է՝ Արվեստ. 3, բայց նմուշները պատրաստված են խողովակի այլ կտորից: Հողի խոնավությունը եղել է բնական սահմաններում W = 20…25%: Փորձի տեւողությունը 24 ժամ էր։

Փորձի ընթացքում ջերմաստիճանը պահպանվել է հավասար ttr = 33,12 33 °C:

Հողի նմուշը վերցվել է ժամը 6-ի դիրքից։ Հողն ուներ զգալի տարբերություն՝ կազմված ժլատությունից, որը բնորոշ է ՍԿԿ ենթակա խողովակներին։ (Գլեյինգը հողի հանքային մասի կամ ավելի խորը հորիզոնների ջրով գերհագեցած ապարների քիմիական վերականգնման գործընթաց է, երբ երկաթի օքսիդային միացությունները վերածվում են օքսիդային միացությունների և իրականացվում են ջրով, իսկ երկաթով սպառված հորիզոնները դառնում են կանաչավուն, սև և. մոխրագույն երանգներ):

Ջուրը փոքր կաթիլային պաշարով (րոպեում 6 կաթիլ) գործնականում չի ներթափանցել նմուշի խողովակի տակ՝ առաջացնելով հողի և մետաղի շփման գոտում ջրազրկում, երբեմն բարձրանալով ձագարում և ստեղծելով ստատիկ գլուխ: Ջուրը մատակարարվում էր ասիմետրիկ՝ նմուշի աջ կողմում շեղումով:

Թիվ 3 նմուշի համար (Նկար 2.4), որը ենթարկվել է կոռոզիայի, ջերմափոխանցման կայուն պայմաններում, երբ նմուշի ջերմաստիճանը հաստատուն է եղել ttr = 33 °C-ում, նշվում են հետևյալ նշանները.

1) բնորոշ է ընդհանուր կոռոզիան, գործնականում ամբողջ մակերեսի վրա.

2) փոսային կոռոզիայի բնորոշ նշաններ ընդհանուր հետազոտության ժամանակ չեն հայտնաբերվել.

3) քերծվածքների տարածքում.

30 մմ 2 քերծվածք 30 մմ 2 քերծվածք 30 մմ 2 քերծվածք խոցային ախտահարման նշաններ չեն հայտնաբերվել:

4) առավելագույն կոռոզիոն վնասը, որը որոշվում է կոռոզիոն կեղևի հաստությամբ, դիտվել է զսպանակման կողմից, այսինքն՝ նմուշի աջ կողմից և խողովակի ստորին գեներատորի երկայնքով, որտեղ խոնավությունը առավելագույնն է եղել.

5) հստակ երևում է, որ կոռոզիոն կեղևի գույնը ժամը 6-ի դիրքում խողովակի ամբողջ ստորին գեներատորի երկայնքով և զսպանակային հատվածում ավելի մուգ է, ամենայն հավանականությամբ՝ մուգ շագանակագույն.

6) ջրածածկ գոտում 3 քերծվածքների առկայությունը (աջ կողմում) և նույն 3 քերծվածքների առկայությունը ոչ այնքան խոնավ հողում (ձախ կողմում) որևէ կերպ չի ազդել կոռոզիոն գործընթացի զարգացման բնույթի վրա.

7) Հարկ է նշել, որ նմուշի խողովակը խառատահաստոցի վրա մշակելուց հետո դրա աջ կողմում տեսանելի են եղել պլաստիկ դեֆորմացիայի հետքեր սեղմման կետից (թեթև աշխատանքային կարծրացման տեսքով), որոնք չեն ազդել նյութի բնույթի վրա. կոռոզիայից վնաս:

Նմուշ թիվ 4 Նմուշը մշակվում է խողովակի նույն կտորից, ինչպես թիվ 3 նմուշը, հոդ. 3. Հող, փորձի անցկացման պայմանները նույնն են, ինչ թիվ 3 փորձի մեջ։ Տարբերությունը միայն՝ ջերմաստիճանի ռեժիմը իմպուլսային է, ըստ սցենարի՝ 30/40 °С։ Փորձի ընթացքում, որը տևեց 24 ժամ, պահպանվեցին պարամետրերի միջին արժեքները՝ որոշված ​​բանաձևերով (2.14 - 2.16).

«Ձորում գտնվող առվակի» հոսքը մոդելավորվել է ձագարի միջով ջուր կաթեցնելով, ասիմետրիկ կերպով, դեպի նմուշի աջ կողմը: Ցիկլերի քանակը n = 63:

Նմուշն ունի քերծվածքներ, նույնը, ինչ թիվ 3 նմուշում.

2 քերծվածք 30 մմ յուրաքանչյուրը 2 քերծվածք 30 մմ յուրաքանչյուր 2 քերծվածք 30 մմ յուրաքանչյուրը Կոռոզիայից վնասի բնույթը ներկայացված է Նկար 2.5-ում:

Համեմատելով թիվ 3 և 4 փորձերի արդյունքները, որոնք նույնպես իրականացվել են նույն պայմաններում, բայց ջերմաստիճանի պայմանների տարբերությամբ, նշում ենք, որ ցայտնոտման նշաններով հողում իմպուլսային ջերմաստիճանի էֆեկտը նույնպես ուժեղացնում է գործընթացը։ Ըստ քաշի հարաբերական կորստի՝ տարբերությունը 11 անգամ է։ (աղյուսակ 2.2):

Նկար 2.4 - Թիվ 3 նմուշի կոռոզիայից վնասի բնույթը ttr = 33 OS հաստատուն ջերմաստիճանում Նկար 2.5 - Թիվ 4 նմուշի ոչնչացման բնույթը 31/42 OS ռեժիմում ջերմաստիճանի իմպուլսային փոփոխությամբ: Ինչպես երևում է, այս դեպքում մետաղի կոռոզիայից կորուստների ազդեցությունը զգալիորեն գերազանցում է թիվ 1 և թիվ 2 փորձերում ստացվածին։

Թիվ 4 փորձի մեջ նշվում է հատուկ երեւույթ, որը հնարավորություն է տալիս բացատրել ֆիզիկական գործընթացներտեղի է ունենում հողում իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցության տակ:

Կոռոզիայի գործընթացի ակտիվացման փաստը ցույց է տալիս, որ խոնավության «ճոճումը», որը տեղի է ունենում իմպուլսային ռեժիմով, ջերմաշարժիչ ուժերի ազդեցության տակ, ի վերջո հանգեցնում է հողի կառուցվածքի փոփոխության, բշտիկների հարթեցմանը և մազանոթներում տիղմային ֆրակցիայի մասնիկների շարժումը, այսինքն.

իրականում ձևավորվում են բարելավված ալիքներ, որոնց միջով հողային էլեկտրոլիտն ազատ տեղաշարժվում է։ Փորձի ընթացքում, այն պահին, երբ ջուրը սկսեց հոսել ծակված անցքերով, նշվել է նաև H2 փուչիկների շարժումը մազանոթների երկայնքով և դրանց հեռացումը ջրի հետ միասին (տեսողական)։

Թիվ 3 փորձի ժամանակ (t = const) ձագարով մատակարարվող ջուրը գործնականում չի թափանցել ծակոտկեն անցքերից՝ երբեմն առաջացնելով ձագարում ջրի մակարդակի բարձրացում՝ ստատիկ ճնշման ստեղծմամբ: Ծակված անցքերից ջուր չի արտահոսել։ Հողի էլեկտրոլիտը տարբերվում է հեղուկ էլեկտրոլիտից իոնների շարժման նկատմամբ ավելի մեծ դիմադրությամբ։

Թիվ 4 փորձի մեջ (t = 31/42 ° С), նույն հողը օգտագործվել է գլեյլով, մեկ ժամ հետո։ Միակ տարբերությունը զարկերակային ջերմաստիճանի ռեժիմն է: Շարժվելով ոչ ճնշման ռեժիմով՝ ջուրը փորձի սկզբից մոտ 8 ժամում հաղթահարեց հողի դիմադրությունը։ Մեկ ժամ անց հավասարակշռություն հաստատվեց՝ ջրի ներհոսքը հավասարվեց արտահոսքին։ Տեղադրումն անջատվել է գիշերով։ Առավոտյան, սարքը միացնելուց հետո, 50 րոպե հետո ջուրը կաթում էր դրենաժային անցքերի միջով:

Այս փաստը ցույց է տալիս մազանոթների հիդրավլիկ դիմադրության նվազումը բարելավված խողովակների ձևավորման պատճառով: Նման միջավայրում էլեկտրոլիտի իոններն ավելի շարժուն են, ինչը, անկասկած, նպաստում է մետաղի կոռոզիային, քանի որ այն ապահովում է հողի էլեկտրոլիտի նորացումը հոսող ջրի միջոցով։

Միևնույն ժամանակ, յուրաքանչյուր զարկերակ ապահովում է ձևավորման 1-ին և 2-րդ փուլերի փոփոխություն՝ ասես ուժեղացնելով, կարգավորելով կոռոզիոն պրոցեսների դիսկրետ աճը։

Բնականաբար, այս դեպքում ոչ միայն ուժեղանում է կոռոզիոն պրոցեսների զարգացումը, այլ ուժեղանում է կիզակետային կոռոզիան, փոսը և մակերեսային կոռոզիան, քանի որ դրանք բնութագրվում են ընդհանուր էլեկտրաքիմիական պրոցեսներով։

Այսպիսով, փորձերը ցույց են տալիս, որ այլ հավասար պայմաններում իմպուլսային ջերմաստիճանի էֆեկտը և փոփոխական խոնավությունը մեծացնում են հողի քայքայիչ ակտիվությունը 6,9 անգամ (փորձեր թիվ 1 և թիվ 2), ինչպես նաև հողի ֆիզիկական բնութագրերի վատթարացումով։ հողը 11,2 անգամ (փորձ թիվ 3 և թիվ 4):

2.4. Ջերմաստիճանի տատանումների հաճախականության և ջերմային պարամետրերի ազդեցության ուսումնասիրությունը հողերի կոռոզիայի վրա (փորձերի երկրորդ շարք) Մայրուղային գազատարների շահագործման ռեժիմները բնութագրվում են հաճախակի ջերմաստիճանի տատանումներով: Մեկ ամսվա ընթացքում միայն բնական գազի հովացման տեղամասերում AVO օդափոխիչների միացման թիվը հասնում է 30 ... 40-ի:

Տարվա ընթացքում, հաշվի առնելով տեխնոլոգիական գործառնությունները (կոմպրեսորների խանութի անջատում, GPU և այլն) և կլիմայական գործոնները (անձրև, ջրհեղեղ, օդի ջերմաստիճանի փոփոխություն և այլն), դրանք հարյուրավոր տատանումներ են, և ամբողջ ժամանակահատվածում. գործառնություն - հազարավոր և տասնյակ հազարավոր:

Ջերմաստիճանի իմպուլսների հաճախականության և միջին ջերմաստիճանի բարձրացման ազդեցությունը հողերի քայքայիչության վրա ուսումնասիրելու նպատակով փորձերի երկրորդ շարքը (թիվ 5 - թիվ 8) իրականացվել է պողպատի նմուշների վրա՝ աղացած էլեկտրոլիտում։ . Ջերմաստիճանի ռեժիմների գրանցումն իրականացվել է դիտորդական մատյանում։ Այս տվյալները ներկայացված են Հավելված 2-ում:

Փորձերն իրականացվել են նույն փորձնական սարքավորման վրա:

Մոդելավորվել են երկարաժամկետ թերմոդինամիկ պրոցեսներ, որոնք տեղի են ունենում հիմնական գազատարի հատվածում վնասված մեկուսացմամբ և պարբերական խոնավացումով (Նկար 2.1):

ենթարկվելով իմպուլսային ջերմաստիճանի (խոնավության) ազդեցություններին, ցույց է տվել, որ հոսող ջրով նմուշի շուրջ հոսելիս պողպատի մակերեսի լայնածավալ, ընդգծված փոսային կոռոզիան զարգանում է խոնավության անցման երկայնքով առավելագույն վնասով:

Այս փաստը ցույց է տալիս ջերմաստիճանի և խոնավության ազդեցության գումարման կամ սուպերպոզիցիային ազդեցությունը կոռոզիոն պրոցեսների վրա. կտրուկ աճշրջակա միջավայրի քայքայիչ գործունեություն.

Կայուն ջերմաստիճանում և արտահոսքի բացակայության դեպքում, հողի նույն նախնական խոնավությամբ, մակերեսի խոցային վնասվածքները նվազագույն են կամ բացակայում են, իսկ կոռոզիայից մետաղի կորուստները մեծության կարգով ավելի փոքր են:

Փորձերի առաջին շարքի արդյունքները նաև հիմք են տվել ենթադրելու, որ ջերմաստիճանի իմպուլսների քանակի ավելացումը հանգեցնում է փորձանմուշների քաշի կորստի ավելացմանը։ Այս հայտարարության համար հիմք է հանդիսացել նաև այն փաստը, որ մեծ տրամագծով գազատարի շուրջ գտնվող քայքայիչ-ակտիվ հողի շերտում գրունտային էլեկտրոլիտները իրենց պահում են շատ հատուկ ձևով, մասնավորապես.

1. Աշխատում են ծակոտկեն հողային միջավայրում, որը կանխում է իոնների տեղաշարժը հողի կմախքային ձեւերում։

2. Ջերմաշարժիչ ուժերի ազդեցությամբ գտնվում են տատանողական շարժման մեջ, քանի որ ջերմաստիճանի գրադիենտները անընդհատ փոփոխվում են: Միևնույն ժամանակ, խոնավությունը «կոտրում է» իր համար օպտիմալ ճանապարհը ծակոտկեն միջավայրում, հարթեցնում է մազանոթային խողովակի անկանոնությունները և տուբերկուլյոզները, ինչը ժամանակի ընթացքում զգալիորեն նվազեցնում է մազանոթների հիդրավլիկ դիմադրությունը:

3. Հողի խոնավության շարժունակության բարձրացումը և նրա տատանողական շարժումը ակտիվացնում են կոռոզիոն գործընթացները: Դրենաժների առկայության դեպքում (կիրճեր, ճառագայթներ և այլն) կոռոզիոն արտադրանքը ակտիվորեն տարհանվում է հողի ակտիվ շերտից դեպի ծայրամաս և էլեկտրոլիտը թարմացվում է:

Այս ռեժիմում կոռոզիոն արատները արագ զարգանում են, միաձուլվում՝ ձևավորելով հսկայական ախտահարված տարածք, ինչը հանգեցնում է գազատարի պատի կրող հզորության թուլացմանը, որից կարելի է ենթադրել, որ ջերմաստիճանի ցիկլերի քանակի ավելացումը նպաստում է դրան։ գործընթաց։

Թիվ 5-Թիվ 8 փորձերը կատարվել են կավե և կավային հողերի խառնուրդի վրա՝ փորձերի առաջին շարքի նմուշներին նույնական նմուշների վրա (աղյուսակ 2.3):

Աղյուսակ 2.3 - Փորձերի երկրորդ շարքի նմուշների պարամետրերը, ցիկլային տաքացման ռեժիմով Փորձերի համար հողերը վերցվել են փոսերից՝ Urengoy - Petrovsk Du 1400 PK 3402 + 80 գազատարի վրա SCC թերությունները հայտնաբերելիս: Ժամը 6-ի դիրքից վերցված հողի նմուշներում առկա են ժլատման հետքեր։ Գազատարի PK 3402+80 փոսում գտնվող հատվածը ենթարկվել է կոռոզիոն և սթրես-կոռոզիոն ազդեցության և փոխարինվել է վերանորոգման աշխատանքների ընթացքում։

Ջերմաստիճանի ռեժիմը դրվել է իմպուլսային՝ ըստ ապացուցված 45/35OS սխեմայի: Բոլոր նմուշներին ջուր է մատակարարվել նույն ռեժիմով։ Նմուշի մակերեսի միջին ջերմաստիճանը և հատուկ ջերմային հոսքը տրված են Աղյուսակ 2.4-ում:

Փորձերի երկրորդ շարքի նմուշները փորձարկվել են նույն փորձարարական տեղադրման վրա, բայց ի տարբերություն առաջինի, նույն պայմաններում: Նրանք. Հողերը վերցվել են նույնը, ձագարով նույն ջրամատակարարումն ապահովվել է, ջրի ու օդի նույն ջերմաստիճաններն են ապահովվել։

Այս փորձարկումներում ազդեցության ջերմաստիճանի միջակայքը պահպանվում է ավելի բարձր մակարդակում՝ 35..40 °C (փորձերի առաջին շարքում ջերմաստիճանը տատանվում էր 30...35 °C-ի սահմաններում)։

Աղյուսակ 2.4 - Նմուշների տաքացման ռեժիմներ No. 5-No. Լարման ուժի հզորության հատուկ միջին փոփոխականները յուրաքանչյուր փորձի ընթացքում միայն n ցիկլերի թիվն էին:

պահվել է 24±0,5 ժամվա ընթացքում, որը համապատասխանում է գազատարի բնական պայմաններում շահագործման մոտ 14 տարվա աշխատանքին (տես կետ 2.1):

Փորձերի այս շարքում ցիկլերի փոփոխությունը ձեռք է բերվել ջեռուցման տարրի վրա լարման փոփոխությամբ և, հետևաբար, նմուշներին մատակարարվող հատուկ ջերմային հոսքի փոփոխությամբ: Ջեռուցման նմուշի պարամետրերը տրված են Աղյուսակ 2.7-ում:

Համեմատված փորձերի նույն տևողությամբ նմուշների տաքացման ցիկլերի քանակը տարբեր է՝ n=14 (փորձ թիվ 6) և n=76 (փորձ թիվ 8): Հետևաբար, թիվ 8 փորձի մեջ նմուշի տաքացման արագությունը շատ բարձր է, իսկ հովացումը՝ դանդաղ։ Թիվ 6 փորձի ժամանակ, ընդհակառակը, սառեցումը տեղի է ունենում արագ, իսկ ջերմությունը հողի կողմից կուտակվում է աստիճանաբար։ Ջերմափոխադրման որակական տարբերության պատճառով այս փորձերում միջին ջերմաստիճանները տարբեր են:

Աղյուսակ 2.5 - Ցիկլային ռեժիմում նմուշի տաքացման պարամետրերը 35/45°С Նմուշի թիվ: Աղյուսակ 2.5-ը ցույց է տալիս, որ n-ի և սառեցման ժամանակի o հարաբերակցությունը փոխվում է ցիկլերի քանակով: Եվ դա արտացոլվում է ttr ջերմաստիճանի փոփոխության բնույթով, որոշում է միջին ջերմաստիճանների տարբերությունը tav-ի, էլեկտրոլիտների և, ի վերջո, նմուշների կոռոզիայի արագության վրա:

Ջերմաստիճանի ttr փոփոխության բնույթը ներկայացված է Նկար 2.6-ում: Գրաֆիկների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ ցիկլերի քանակի աճով փոխվում է ջեռուցման և հովացման տևողության հարաբերակցությունը: Նկար 2.7-ում ներկայացված է թիվ 8 փորձի հատվածը ջեռուցման աղբյուրի ցածր հզորությամբ, իսկ նկար 2.8-ում թիվ 8 փորձի հատվածը՝ ջեռուցման աղբյուրի բարձր հզորությամբ: Թիվ 5 (82 ցիկլ) և թիվ 8 (76 ցիկլ) փորձարկումներում տաքացման ժամանակը պակաս է հովացման ժամանակից, և հակառակը թիվ 6 և 7 փորձերում։

Թիվ 5-8 փորձերի արդյունքները ցույց են տալիս, որ նմուշների կոռոզիայից քաշի կորուստը տարբերվում է, տես Աղյուսակ 2: Աղյուսակ 2.6 - Թիվ 5-Թիվ 8 նմուշների քաշի կորուստը ցիկլային տաքացման ռեժիմով, համաձայն 45/ 35 ° С սխեմա քիմիական գործընթացներ. Փորձի նման պայմաններում կոռոզիոն գործընթացների արագացման կամ ակտիվացման կենսաքիմիական բնույթը գործնականում բացառված է:

Նկար 2.6 - Նմուշների տաքացման իմպուլսային ջերմաստիճանի ռեժիմների բնույթը թիվ 5 փորձերում - Նկար 2.7 - Թիվ 6 փորձի մի հատված, որը ցույց է տալիս ցածր աղբյուրի հզորությամբ ջեռուցման և հովացման արագությունները (q = 46,96 Վտ/մ) Նկար 2.8 - Թիվ 8 փորձի հատված, որը ցույց է տալիս ջեռուցման և հովացման տեմպերը բարձր աղբյուրի հզորությամբ (q = 239,29 Վտ/մ):

Նմուշների քաշի կորուստ, գ/սմ2 0, Նկար 2.9 – Նմուշների քաշի կորստի կախվածությունը ջերմային իմպուլսների քանակից Նմուշների քաշի կորուստ, գ/սմ Նկար 2.10 – Նմուշների քաշի կորստի կախվածությունը ջերմային հզորությունից Նմուշների քաշի կորուստ, գ/սմ Նկար 2.9-ը ցույց է տալիս, որ նույն ժամանակահատվածի ցիկլերի քանակի ավելացման հետ մեկտեղ կոռոզիոն պրոցեսների ակտիվությունը մեծանում է, ինչի մասին է վկայում նմուշների հարաբերական քաշի կորստի աճը: Այս կախվածությունը ոչ գծային է և ունի առաջադեմ բնույթ։

Հարկ է նշել, որ չնայած այն փաստին, որ թիվ 8 փորձի ժամանակ օգտագործվել է ավելի փոքր զանգվածով և ավելի փոքր մակերեսով նմուշ մյուս նմուշների համեմատ, դրա տեսակարար զանգվածի կորուստը մեծ է եղել։ Դա կարելի է բացատրել նրանով, որ թիվ 8 նմուշը ենթարկվել է ավելի բարձր հատուկ ջերմային հոսքի, տես Նկար 2.10: Համեմատած թիվ 6 նմուշի հետ, որը ենթարկվել է ամենացածր տեսակարար ջերմային հոսքին, թիվ 8 նմուշն ունի 6%-ով ավելի տեսակարար զանգվածի կորուստ:

Կոռոզիայի արագությունը, արտահայտված մետաղի զանգվածի կորստով, կախված է նմուշների արտաքին մակերեսի միջին ջերմաստիճանից (Նկար 2.11, Նկար 2.12): Երբ ջերմաստիճանը բարձրանում է մինչև 43..44 °C, կոռոզիայի արագությունը նվազում է: Դա կարելի է բացատրել խողովակի շուրջ հողի խոնավության նվազմամբ և ավելի բարձր ջերմաստիճանում դրա «չորացումով»: Խոնավության նվազմամբ նվազում է քայքայիչ էլեկտրաքիմիական պրոցեսների ակտիվությունը։

իմպուլսային ջերմաստիճանի ազդեցությունը (n), այլ նաև աղբյուրի ջերմային հզորության (q) և նրա միջին ջերմաստիճանի տավ.

2.5 Կոռոզիայի արագության կախվածությունը միջին ջերմաստիճանից անկայուն ջերմափոխադրմամբ:

Փորձերի արդյունքների կատարած վերլուծությունը, ներառյալ որակական բնութագրերի և քանակական հարաբերակցության դիտարկումը, հնարավորություն տվեց ընտրել մոդելի արդյունավետ հատկանիշի վրա ազդող գործոնային հատկանիշների ընտրություն:

պարզվել է, որ այն անբավարար է արդյունքների բազմակի հարաբերակցային-ռեգեսիոն վերլուծություն կատարելու համար: Այնուամենայնիվ, ընտրության առաջին փուլում ստացված զուգակցված հարաբերակցության գործակիցների մատրիցայի վերլուծությունը բացահայտեց միմյանց հետ սերտորեն կապված գործոններ, աղյուսակ 2.7:

Աղյուսակ 2.7 - x1 (n) և x2 (tav) պարամետրերի հարաբերակցությունը y-ի նկատմամբ (G / s) Ամենամոտ կապը հայտնաբերվել է նմուշի tav միջին ջերմաստիճանի և դրա զանգվածի G / վ կորստի միջև: Զույգ հարաբերակցության գործակից ruх2=-0,96431.

Կային միմյանց հետ սերտորեն կապված գործոններ, որոնք անտեսվեցին։

Արդյունքում որոշվեց դիտարկել ձևի կախվածությունը.

դասակարգելով x1(n) պարամետրը որպես ջերմության և զանգվածի փոխանցման գործընթացի անկայունությունն արտահայտող։

Սա հնարավորություն տվեց դիտարկել փորձերի երկու շարքերը միասին։ Երկրորդ շարքի No 5..8 չորս փորձերին ավելացվել են առաջին շարքի թիվ 1 և թիվ 4 փորձերը։

Ստացված գրաֆիկական կախվածությունը ներկայացված է Նկար 2.13-ում:

Նկար 2.13-ի գրաֆիկները հստակ ցույց են տալիս մետաղի կոռոզիայից կորուստների գործընթացը:

խողովակի անկայուն ջերմության և զանգվածի փոխանցումը հողի հետ (և գազատարի բնական պայմաններում հողի հետ), մեծացնում է խողովակի մետաղի զանգվածի կորոզիայի կորուստը մեծության կարգով՝ համեմատած կայուն ռեժիմների հետ, երբ խողովակի ջերմաստիճանը պահպանվում է մշտական.

Երկրորդը, երբ տարածաշրջանում ջերմաստիճանը գերազանցում է 33 ° C ջերմաստիճանը, կոռոզիայի արագությունը դանդաղում է: Դա բացատրվում է նրանով, որ բարձր ջերմաստիճանի դեպքում, հասնելով 40 ° C-ի և ավելի, տեղի է ունենում խոնավության արտահոսք, դրա միգրացիա դեպի ծայրամաս, որն առաջացնում է հողի չորացում։ Խողովակաշարին հարող հողի ջրազրկմամբ նվազում է կոռոզիոն պրոցեսների ակտիվությունը։

Երրորդ, կարելի է ենթադրել, որ առավելագույն քայքայիչ ակտիվությունը ընկնում է 30...33°C ջերմաստիճանի տիրույթում: Քանի որ հայտնի է, որ ջերմաստիճանի 30°C-ից մինչև 10°C նվազման դեպքում կոռոզիայի արագությունը դանդաղում է, իսկ 0°C-ում այն ​​գործնականում դադարում է։

Երբ ջերմաստիճանը +20 °C-ից իջնում ​​է -10 °C, քայքայիչությունը նվազում է մոտ 10 անգամ։

Դա. Ամենավտանգավորը, կոռոզիայի տեսանկյունից, կարելի է համարել +30 ... +33 ° C կարգի աշխատանքային ջերմաստիճանները: Հենց այս միջակայքում են շահագործվում մեծ տրամագծերի հիմնական գազատարները։

Կատարվել է գոյություն ունեցող հիմնական գազատարների և նավթի խողովակաշարերի և դրանց էլեկտրաքիմիական պաշտպանության համակարգերի կոռոզիոն վիճակի համապարփակ փորձաքննություն՝ արտաքին KZP-ի կոռոզիայի և սթրես-կոռոզիայից վնասի առկայության կախվածությունը ECP օբյեկտների շահագործման ռեժիմներից որոշելու համար: , բացահայտել և վերացնել կոռոզիայի և սթրես-կոռոզիոն վնասի առաջացման և աճի պատճառները: Իրոք, հիմնական գազատարներն ու նավթատարները գործնականում չեն հնանում իրենց շահագործման ընթացքում։ Դրանց շահագործման հուսալիությունը որոշվում է հիմնականում կոռոզիայի և սթրես-կոռոզիոն մաշվածության աստիճանով: Եթե ​​հաշվի առնենք գազատարների վթարի մակարդակի դինամիկան 1995-ից 2003 թվականներին, ապա ակնհայտ է դառնում, որ ժամանակի ընթացքում կա վթարի մակարդակի աճ՝ KZP-ում կոռոզիայի և սթրես-կոռոզիոն թերությունների ձևավորման պատճառով:

Բրինձ. 5.1.

Գոյություն ունեցող մայրուղային գազատարների հատկապես վտանգավոր թերությունների վերացման դինամիկան դիտարկելիս ակնհայտ է դառնում, որ շահագործման ընթացքում առաջնահերթ վերանորոգում պահանջող հատկապես վտանգավոր թերությունների աճ է նկատվում՝ առաջացած արտաքին կոռոզիայից և սթրես-կոռոզիոն ճաքերից (նկ. 5.1): . Նկ.-ում ցուցադրվածից: Գրաֆիկի 5.1-ը ցույց է տալիս, որ վերացված գրեթե բոլոր հատկապես վտանգավոր թերությունները քայքայիչ կամ սթրես-քայքայիչ բնույթ ունեն: Այս բոլոր թերությունները հայտնաբերվել են արտաքին կաթոդով պաշտպանված մակերեսի վրա:

Գազի և նավթատարների հակակոռոզիոն պաշտպանության համալիր հետազոտությունների արդյունքները (կոռոզիոն փոսերի և սթրես-կոռոզիոն ճաքերի առկայություն, մեկուսիչ ծածկույթի կպչունություն և շարունակականություն, էլեկտրաքիմիական պաշտպանության աստիճան) ցույց են տալիս, որ հակակոռոզիոն պաշտպանության խնդրի լուծումը. Մեկուսիչ ծածկույթների և կաթոդիկ բևեռացման օգնությամբ հիմնական գազատարները և նավթատարները դեռևս արդիական են: Վերոնշյալի ուղղակի հաստատումը ներգծային ախտորոշման արդյունքներն են: Համաձայն ներկառուցված ախտորոշման՝ 30 տարուց ավելի շահագործման ժամկետ ունեցող գլխավոր նավթամուղների և գազատարների որոշ հատվածներում թերությունների համամասնությունը. արտաքին կոռոզիա(ներառյալ սթրեսային կոռոզիան) հասնում է հայտնաբերված թերությունների ընդհանուր թվի 80%-ին:

Հիմնական գազատարների և նավթատարների մեկուսացման որակը բնութագրվում է անցողիկ դիմադրության արժեքով, որը որոշվում է էլեկտրաքիմիական պաշտպանության պարամետրերի հիման վրա: Խողովակաշարերի էլեկտրաքիմիական պաշտպանության հիմնական պարամետրերից մեկը, որը բնութագրում է մեկուսիչ ծածկույթի որակը, կաթոդային պաշտպանության հոսանքի մեծությունն է: ECP օբյեկտների շահագործման վերաբերյալ տվյալները ցույց են տալիս, որ RMS-ի պաշտպանիչ հոսանքի մեծությունը D գծային մասի վրա 1220 մմ-ով 30 տարվա շահագործման ընթացքում մեկուսացման ծերացման պատճառով աճել է գրեթե 5 անգամ: Ընթացիկ սպառումն ապահովելու համար նավթամուղի 1 կմ էլեկտրաքիմիական պաշտպանությունը 1,2 ... 2,1 Վ մ.վ պաշտպանական պոտենցիալների տարածքում: ե. աճել է 1,2-ից մինչև 5,2 Ա/կմ, ինչը վկայում է նավթամուղի անցողիկ դիմադրության համաչափ նվազման մասին։ Մեկուսիչի անցումային դիմադրությունը գազատարների և նավթատարների 30 տարվա շահագործումից հետո ամբողջ երկարությամբ ունի նույն կարգը (2,6-10 3 Օհմ - մ 2), բացառությամբ այն հատվածների, որտեղ կատարվել են գազատարների և նավթատարների հիմնանորոգումը։ մեկուսացման փոխարինումը, մինչդեռ արտաքին կաթոդիկորեն պաշտպանված մակերևույթի վրա կոռոզիայի և սթրեսի քանակը զգալիորեն տատանվում է. պաշտպանական գոտիների, իսկ ցածրադիր վայրերում և երթուղու ճահճային հատվածներում SCZ-ի ջրահեռացման կետերի մոտ: Արևմտյան Սիբիրի կենտրոնական մասի ճահճային տարածքների ստորերկրյա ջրերը բնութագրվում են ցածր հանքայնացմամբ (0,04% զանգվածով) և, որպես հետևանք, բարձր ohmic դիմադրություն (60 ... 100 Ohm m): Բացի այդ, ճահճային հողերը թթվային են։ Ճահճային ջրերի pH արժեքը հասնում է 4-ի: Ճահճային էլեկտրոլիտի բարձր օմիկ դիմադրությունը և թթվայնությունը. ամենակարևոր գործոններըազդում գազատարների կոռոզիայի մակարդակի և դրանց էլեկտրաքիմիական պաշտպանության արդյունավետության վրա: Ուշադրություն է հրավիրվում այն ​​փաստին, որ ճահճային հողերի ծակոտկեն լուծույթներում ջրածնի սուլֆիդի պարունակությունը հասնում է 0,16 մգ/լ-ի, ինչը մեծության կարգով ավելի է, քան սովորական հողերում և հոսող ջրային մարմիններում։ Ջրածնի սուլֆիդը, ինչպես ցույց են տալիս հետազոտության տվյալները, նույնպես ազդում է գազատարների և նավթատարների քայքայիչ վիճակի վրա։ Սուլֆատ վերականգնող բակտերիաների (SRB) ակտիվության պատճառով ջրածնի սուլֆիդային կոռոզիայի առաջացումը նշվում է, օրինակ, այն փաստով, որ այլապես նույնական պայմաններում արտաքին կոռոզիայի առավելագույն ներթափանցման խորությունը գազի և մեկուսացման թերությունների միջոցով: լճացած ճահիճներում նավթատարները միջինում 70%-ով ավելի մեծ են, քան հոսող ջրային մարմիններում, մի կողմից, և գրեթե ամենուր, արտաքին KZP-ի վրա սթրես-կոռոզիոն ճաքեր հայտնաբերվում են նաև H2-ի բարձր պարունակությամբ լճացած ճահիճներում: S - մյուս կողմից: Ժամանակակից հայեցակարգերի համաձայն՝ մոլեկուլային ջրածնի սուլֆիդը խթանում է պողպատների հիդրոգենացումը։ KZP խողովակաշարում H 2 S-ի էլեկտրավերականգնումը շարունակվում է, բայց H, S + 2-» 2H als + S a ~ c և H, S + ռեակցիաներով: Վ-^ Н ads + HS” ac , որը մեծացնում է քիմիզորբացված շերտը ատոմային ջրածնով լցնելու աստիճանը ք.ացրվելով խողովակի պողպատի կառուցվածքի մեջ: Հիդրոգենացման արդյունավետ խթանիչ է և ածխաթթու գազ HC0 3 +e-> 2H գովազդ + C0 3 ".Կոռոզիայի խնդիրը և

Երթուղու ճահճացած հատվածներում նավթամուղերի և գազատարների սթրես-կոռոզիայից քայքայումը դեռ սպառիչ բացատրություն չունի և մնում է արդիական։ Ճահճոտ տարածքներում մայրուղային գազատարների և նավթատարների կոռոզիայից զննության արդյունքները ցույց են տվել, որ ինչպես նավթամուղերի, այնպես էլ գազատարների գրեթե ամբողջ արտաքին մակերեսը մեկուսացման թերություններով և կեղևավորված մեկուսացման տակ ծածկված է շագանակագույն (ալյումինի փոշի հիշեցնող) նստվածքներով: Առավելագույն խորությամբ կոռոզիոն փոսերը տեղայնացվում են մեկուսացման վնասման պատճառով: Կոռոզիայից վնասի երկրաչափական պարամետրերը գրեթե լիովին համապատասխանում են մեկուսացման միջոցով վնասի երկրաչափությանը: Շերտավորված մեկուսացման տակ, խողովակի պատի և հողի խոնավության շփման գոտում, կոռոզիայի հետքեր են հայտնաբերվում առանց տեսանելի կոռոզիոն փոսերի՝ սթրես-կոռոզիոն ճաքերի հետքերով։

Փորձնականորեն, հիմնական նավթամուղի D y 1220 մմ պատի մոտ տեղադրված խողովակի պողպատի նմուշների վրա (դրա վերին, կողային և ստորին գեներատորում) պարզվել է, որ Արևմտյան կենտրոնական մասի տայգա-ճահճային շրջանի հողերում. Սիբիր, առանց կաթոդային պաշտպանության նմուշների կոռոզիայի արագությունը մեկուսացման թերությունների միջոցով հասնում է 0,084 մմ/տարի: Պաշտպանական ներուժի տակ (օմական բաղադրիչով) մինուս 1,2 Վ ms. ե., երբ կաթոդային պաշտպանության ընթացիկ խտությունը գերազանցում է թթվածնի սահմանափակող հոսանքի խտությունը 8 ... 12 անգամ, մնացորդային կոռոզիայի արագությունը չի գերազանցում 0,007 մմ / տարի: Նման մնացորդային կոռոզիայի մակարդակը, ըստ կոռոզիոն դիմադրության տասը բալանոց սանդղակի, համապատասխանում է կոռոզիոն վիճակին. շատ դիմացկունիսկ հիմնական գազատարների և նավթատարների համար ընդունելի է։ Էլեկտրաքիմիական պաշտպանության աստիճանն այս դեպքում հետևյալն է.

Գազի և նավթատարների արտաքին կաթոդապաշտպան մակերևույթի կոռոզիոն վիճակի համապարփակ հետազոտության ընթացքում մեկուսացման թերությունների միջոցով հայտնաբերվում են 0,5 ... 1,5 մմ խորությամբ կոռոզիոն փոսեր: Հեշտ է հաշվարկել այն ժամանակը, որի ընթացքում էլեկտրաքիմիական պաշտպանությունը չի ապահովել հողի կոռոզիայի մակարդակի ճնշումը ընդունելի արժեքներին, որոնք համապատասխանում են. շատ համառԳազի և նավթատարների քայքայիչ վիճակ.

0,5 մմ կոռոզիայից ներթափանցման խորության վրա, կոռոզիայից ներթափանցման խորության վրա 1,5 մմ

Սա 36 տարվա գործունեության համար է։ Գազի և նավթատար խողովակաշարերի կոռոզիայից էլեկտրաքիմիական պաշտպանության արդյունավետության նվազման պատճառը կապված է մեկուսացման անցողիկ դիմադրության նվազման, մեկուսացման միջով արատների առաջացման և, որպես հետևանք, հոսանքի նվազման հետ: Կաթոդիկ պաշտպանության խտությունը SCZ-ի պաշտպանիչ գոտիների հանգույցներում այն ​​արժեքներին, որոնք չեն հասնում թթվածնի սահմանափակող հոսանքի խտության արժեքներին, որոնք չեն ապահովում հողի կոռոզիայի ճնշումը ընդունելի արժեքներին, թեև արժեքները Օմիկ բաղադրիչով չափված պաշտպանիչ պոտենցիալները համապատասխանում են ստանդարտին: Կարևոր պահուստը, որը հնարավորություն է տալիս նվազեցնել գազատարների և նավթատարների կոռոզիայից քայքայման արագությունը, թերպաշտպանված տարածքների ժամանակին հայտնաբերումն է, երբ Լ. 1 1 Լր

Նավթատարի արտաքին կոռոզիայի թերությունների փոխկապակցումը երթուղու օդային գծերի ընդհատումների տևողության հետ ցույց է տալիս, որ երթուղու օդային գծերի ընդհատումների և SCZ-ի խափանումների ժամանակ է, որ փոսային կոռոզիան տեղի է ունենում մեկուսացման թերությունների միջոցով, որոնց արագությունը: հասնում է 0,084 մմ/տարի:

Բրինձ. 5.2.

Մայր գազատարների և նավթատարների էլեկտրաքիմիական պաշտպանության համակարգերի համապարփակ փորձաքննության ընթացքում պարզվել է, որ կաթոդիկ պաշտպանության պոտենցիալների տիրույթում 1,5 ... 3,5 Վ մ.վ. ե. (օմական բաղադրիչով) կաթոդիկ պաշտպանության հոսանքի խտությունը ժ ագերազանցում է թթվածնի սահմանափակող հոսանքի խտությունը ժ 20 ... 100 անգամ կամ ավելի: Ընդ որում, կաթոդիկ պաշտպանության նույն պոտենցիալների դեպքում ընթացիկ խտությունը, կախված հողի տեսակից (ավազ, տորֆ, կավ), զգալիորեն տարբերվում է՝ գրեթե 3...7 անգամ։ Դաշտային պայմաններում, կախված հողի տեսակից և խողովակաշարի տեղադրման խորությունից (կոռոզիոն ցուցիչի զոնդի ընկղմման խորությունը), թթվածնի սահմանափակող հոսանքի խտությունը, որը չափվում է 3,0 մմ տրամագծով պողպատից 17GS աշխատանքային էլեկտրոդի վրա։ , տատանվում էր 0,08 ... 0, 43 Ա/մ-ի սահմաններում», և կաթոդային պաշտպանության ընթացիկ խտությունը օմիկ բաղադրիչ ունեցող պոտենցիալներում

1,5...3,5 Վ մ.ս. ե., չափված նույն էլեկտրոդի վրա, հասել է 8...12 Ա/մ 2 արժեքների, ինչը ջրածնի ինտենսիվ էվոլյուցիա է առաջացնում խողովակաշարի արտաքին մակերեսին։ Ջրածնի ադաատոմների մի մասը կաթոդային պաշտպանության այս ռեժիմների ներքո անցնում է խողովակաշարի պատի մերձմակերևութային շերտերի մեջ՝ մատակարարելով այն ջրածնով։ Վրա ավելացել է բովանդակությունըՋրածինը ստրես-կոռոզիոն ոչնչացման ենթակա խողովակաշարերից կտրված նմուշներում նշված է հայրենական և արտասահմանյան հեղինակների աշխատություններում: Պողպատի մեջ լուծված ջրածինը ունի փափկեցնող ազդեցություն, որն ի վերջո հանգեցնում է ջրածնի հոգնածության և ստորգետնյա CFC-ի վրա սթրես-կոռոզիոն ճաքերի առաջացմանը: պողպատե խողովակաշարեր. Խողովակների պողպատների ջրածնային հոգնածության խնդիրը (ուժի դաս X42-X70) վերջին տարիներին գրավել է. Հատուկ ուշադրությունհետազոտողները՝ կապված մայրուղային գազատարների հաճախակի վթարների հետ։ Ջրածնի հոգնածությունը խողովակաշարում ցիկլային փոփոխվող աշխատանքային ճնշման դեպքում նկատվում է գրեթե իր մաքուր տեսքով կաթոդիկ գերպաշտպանության ժամանակ, երբ j KZ /j >10.

Երբ կաթոդային պաշտպանության ընթացիկ խտությունը հասնում է թթվածնի սահմանափակող հոսանքի խտության արժեքներին (կամ թեթևակի, ոչ ավելի, քան 3...5 անգամ, գերազանցում է ce-ն), մնացորդային կոռոզիայի արագությունը չի գերազանցում 0,003...0,007 մմ: /տարի. Զգալի գերազանցում (ավելի քան 10 անգամ) ժ Կ տվերևում ժգործնականում չի հանգեցնում կոռոզիոն գործընթացի հետագա ճնշմանը, այլ հանգեցնում է խողովակաշարի պատի հիդրոգենացմանը, ինչը հանգեցնում է CFC-ի վրա սթրես-կոռոզիոն ճաքերի առաջացմանը: Խողովակաշարում աշխատանքային ճնշման ցիկլային փոփոխության ժամանակ ջրածնի փխրունության տեսքը ջրածնի հոգնածություն է: Խողովակաշարերի ջրածնային հոգնածությունը դրսևորվում է այն պայմանով, որ խողովակաշարի պատում կաթոդային ջրածնի կոնցենտրացիան որոշակիից ցածր չի նվազում. նվազագույն մակարդակ. Եթե ​​խողովակի պատից ջրածնի կլանումը տեղի է ունենում ավելի արագ, քան հոգնածության գործընթացի զարգացումը, երբ kz-ը գերազանցում է / pr-ը ոչ ավելի, քան 3 ... 5 անգամ, ջրածնի հոգնածությունը

տեսանելի չէ. Նկ. 5.3-ը ցույց է տալիս Գրյազովեց խողովակաշարի վրա միացված (1) և անջատված (2) RMS-ով ջրածնի սենսորների ընթացիկ խտության չափման արդյունքները:

Բրինձ. 5.3.

և անջատված է (2) VMS CP I-ում; 3 - կաթոդիկ պաշտպանության ներուժը RMS-ով միացված է - (a) և ջրածնի ցուցիչի հոսանքների կախվածությունը խողովակի ներուժից, որի RMS-ը միացված և անջատված է CP 1 - (b)

Կաթոդիկ պաշտպանության ներուժը չափման ժամանակահատվածում եղել է մինուս 1,6 ... 1,9 Վ ms-ի սահմաններում: ե. Հետագծային էլեկտրական չափումների արդյունքների ընթացքը՝ ներկայացված նկ. 5.3, ա, ցույց է տալիս, որ ջրածնի հոսքի առավելագույն խտությունը խողովակի պատին միացված SKZ-ով եղել է 6 ... 10 μA / սմ 2: Նկ. 5.3, բՄիացված և անջատված RMS-ի համար ներկայացված են ջրածնի տվիչների հոսանքների և կաթոդիկ պաշտպանության պոտենցիալների փոփոխությունների միջակայքերը:

Աշխատության հեղինակները նշում են, որ անջատված RMS-ով խողովակաշարի ներուժը չի նվազել մինուս 0,9 ... 1,0 Վ մ.վ. ե., որը պայմանավորված է հարակից ՍԿԶ-ի ազդեցությամբ։ Միևնույն ժամանակ, միացված և անջատված RMS-ով ջրածնի սենսորների ընթացիկ խտությունները տարբերվում են

2...3 անգամ։ Նկ. 5.4-ը ցույց է տալիս ջրածնի սենսորների հոսանքների և կաթոդիկ պաշտպանության պոտենցիալների փոփոխությունների կորերը Կրասնոտուրինսկի հանգույցի KP 08-ում:

Փորձարարական ուսումնասիրությունների ընթացքը՝ ներկայացված Նկ. 5.4-ը ցույց է տալիս, որ խողովակի պատի մեջ ջրածնի հոսքի առավելագույն խտությունը չի գերազանցել 12 ... 13 μA / սմ 2: Չափված կաթոդային պաշտպանության պոտենցիալները տատանվում էին մինուս 2,5...3,5 Վ մ.վ. ե. Վերևում ցույց տրվեց, որ CFC-ում թողարկվող ջրածնի ծավալը կախված է չափազերծ չափանիշի արժեքից ժ Կ c / a pr Այս առումով հետաքրքրություն է ներկայացնում գոյություն ունեցող հիմնական նավթամուղերի և գազատարների ներկառուցված ախտորոշման արդյունքների համեմատությունը կաթոդիկ պաշտպանության ռեժիմների հետ:

Բրինձ. 5.4.

Աղյուսակում. Նկար 5.1-ում ներկայացված է ներկառուցված ախտորոշման արդյունքների համեմատությունը Արևմտյան Սիբիրի կենտրոնական մասում գործող նավթի և գազի խողովակաշարերի ECP համակարգերի համապարփակ հետազոտության արդյունքների հետ: Գոյություն ունեցող նավթագազային խողովակաշարերի գծային մասի էլեկտրաքիմիական չափումների արդյունքները ցույց են տալիս, որ տարբեր հողերում չափված ներուժի նույն արժեքներով կաթոդային պաշտպանության ընթացիկ խտությունները տարբերվում են լայն տիրույթում, ինչը պահանջում է ընտրություն և ճշգրտում: պաշտպանական պոտենցիալների մասին ստորգետնյա խողովակաշարերլրացուցիչ վերահսկել կաթոդային պաշտպանության ընթացիկ խտությունը թթվածնի սահմանափակող հոսանքի խտության համեմատ: Գոյություն ունեցող մայրուղային գազատարների և նավթատարների երթուղու վրա լրացուցիչ էլեկտրաքիմիական չափումները կկանխեն կամ նվազագույնի կհասցնեն ջրածնի մոլիզացիայի հետևանքով առաջացած բարձր տեղային սթրեսների առաջացումը խողովակաշարի պատին (բարձր փոխաբերական արժեքով): Խողովակաշարի պատի տեղական լարումների մակարդակի բարձրացումը կապված է սթրեսային վիճակի եռակի փոփոխության հետ կաթոդիկ ջրածնով հարստացված տեղական տարածքներում, որտեղ ձևավորվում են միկրոճաքեր, արտաքին CFC-ի վրա սթրես-կոռոզիոն ճաքերի պրեկուրսորներ:

Ներքին ախտորոշման արդյունքների համեմատությունը համակարգերի համապարփակ հետազոտության արդյունքների հետ

Արևմտյան Սիբիրի կենտրոնական մասում գոյություն ունեցող գազատարների և նավթատարների էլեկտրաքիմիական պաշտպանություն

Հեռավորությունը,		Պաշտպանական ներուժի բաշխում (0WB) (անձ A/m 2)		Իմաստը չափանիշները ժկ.զ ^ Jxvp	շահագործում, մմ	Խտություն թերություններ կորուստ մեթան,	Խտություն թերություններ փաթեթ,
Lileyny մասը գլխավոր նավթամուղի D 1220 մմ

Հեռավորությունը,	Սահմանափակող հոսանքի խտությունը թթվածնի համար (LrHA / մ 2	Պաշտպանական ներուժի բաշխում և կաթոդային պաշտպանության ընթացիկ խտությունը (Թարթիչներ> A / m 2)		Իմաստը չափանիշները Uk.z ^ Ex	Կոռոզիայի առավելագույն ներթափանցման խորությունը ողջ ժամանակահատվածում շահագործում, մմ	Խտություն թերություններ կորուստ մետաղական,	Թերությունների խտությունը փաթեթ, կտոր/կմ	CPS-ի պարապուրդի ընդհանուր տեւողությունը շահագործման ողջ ժամանակահատվածի համար (ըստ գործող կազմակերպության), օրեր

Արդյունքների վերլուծությունը ներկայացված է աղյուսակում: 5.1, հաշվի առնելով պարապուրդը, RMS-ը ցույց է տալիս հակադարձ համեմատական ​​հարաբերություն կոռոզիոն արատների խտության և չափազերծ չափանիշի արժեքի միջև: ժ Կ s / ժ, այդ թվում, երբ այս հարաբերակցությունը հավասար էր

զրո. Իրոք, թերության առավելագույն խտությունը արտաքին կոռոզիանկատվել է այն տարածքներում, որտեղ էլեկտրաքիմիական պաշտպանության դադարի տևողությունը (ըստ գործող կազմակերպությունների) գերազանցել է ստանդարտ արժեքները: Մյուս կողմից, տիպի թերությունների առավելագույն խտությունը փաթեթնկատվում է երթուղու ճահճային ջրհեղեղային հատվածներում, որտեղ ECP-ի օբյեկտների պարապուրդը չի գերազանցել ստանդարտ արժեքները: VPS-ի գործառնական ռեժիմների վերլուծությունը այն հատվածներում, որոնց ժամանակի նվազագույն տևողությունը տվյալների մեծ ցրվածության ֆոնի վրա ցույց է տալիս գրեթե համամասնական կապ տիպի թերությունների խտության միջև: փաթեթև չափանիշ ժ Կ 3 / /, երբ կաթոդային պաշտպանության ընթացիկ խտությունը գերազանցել է թթվածնի սահմանափակող հոսանքի խտությունը տասը կամ ավելի անգամ աշխատանքի երկար ժամանակահատվածում (RMS-ի դադարի նվազագույն տևողությամբ): Կաթոդիկ պաշտպանության ռեժիմների վերլուծությունը CFC-ի կոռոզիայից և սթրես-կոռոզիոն արատների համեմատությամբ հաստատում է նախկինում արված եզրակացությունները, որ հարաբերակցությունը. ժ Կ 3 / jnpկարող է ծառայել որպես խողովակաշարի մնացորդային կոռոզիայի մակարդակը տարբեր կաթոդիկ պաշտպանության պոտենցիալների մոնիտորինգի անչափ չափանիշ, մի կողմից, CFC-ի վրա թերությունների առաջացումը կանխելու համար: արտաքին կոռոզիաև որոշել խողովակաշարի պատի էլեկտրոլիտիկ հիդրոգենացման ինտենսիվությունը, մյուս կողմից՝ բացառելու այնպիսի թերությունների ձևավորումն ու աճը, ինչպիսիք են. փաթեթմոտ կաթոդիկ պաշտպանված մակերեսին:

Աղյուսակային տվյալներ. 5.1-ը ցույց է տալիս, որ հիմնական նավթամուղերի և գազատարների շահագործման ողջ ժամանակահատվածի համար գրեթե բոլոր ՍՍԿ-ների անսարքության առավելագույն տևողությունը՝ 36 տարվա ընթացքում, միջինը կազմել է 536 օր (գրեթե 1,5 տարի): Գործող կազմակերպությունների տվյալներով՝ տարվա կտրվածքով պարզ SKZ-ը միջինը կազմել է 16,7 օր, եռամսյակում՝ 4,18 օր։ Հետազոտված նավթագազատարների գծային մասում CPS-ի այս պարապուրդի տևողությունը գործնականում համապատասխանում է կարգավորող և տեխնիկական փաստաթղթերի պահանջներին (ԳՕՍՏ Ռ 51164-98, կետ 5.2):

Աղյուսակում. 6.2-ը ցույց է տալիս կաթոդային պաշտպանության հոսանքի խտության և թթվածնի սահմանափակող հոսանքի խտության չափման արդյունքները հիմնական նավթատարի D վերին գեներատորում 1220 մմ: Խողովակաշարի մնացորդային կոռոզիայի արագության հաշվարկը տվյալ կաթոդիկ պաշտպանության պոտենցիալների դեպքում որոշվում է 4.2 բանաձևով: Տրված է աղյուսակում: 5.1 և 5.2, տվյալները ցույց են տալիս, որ հիմնական նավթամուղի շահագործման ողջ ժամանակահատվածի համար՝ հաշվի առնելով էլեկտրական և քիմիական պաշտպանության անգործությունը.

(ըստ գործող կազմակերպության) արտաքին KZP-ի վրա կոռոզիոն ներթափանցման առավելագույն խորությունը չպետք է գերազանցի 0,12...0,945 մմ: Իրոք, նավթի և գազատարների հետազոտված հատվածների տեղադրման մակարդակում թթվածնի սահմանափակող հոսանքի խտությունը տատանվում էր 0,08 Ա/մ2-ից մինչև 0,315 Ա/մ2: Նույնիսկ 0,315 Ա/մ2 թթվածնի սահմանափակող հոսանքի առավելագույն խտության դեպքում, կոռոզիայից ներթափանցման առավելագույն խորությունը շահագործման 36 տարվա ընթացքում՝ 1,15 տարվա պլանավորված RMS-ի դադարով, չի գերազանցի 0,3623 մմ: Սա խողովակաշարի անվանական պատի հաստության 3,022%-ն է: Սակայն գործնականում մենք այլ պատկեր ենք տեսնում։ Աղյուսակում. 5.1-ը ցույց է տալիս հիմնական նավթամուղի D-ի մի հատվածի ներգծային ախտորոշման արդյունքները 1220 մմ 36 տարի շահագործումից հետո: Ներքին ախտորոշման արդյունքները ցույց են տալիս, որ խողովակաշարի պատի առավելագույն կոռոզիայից մաշվածությունը գերազանցել է խողովակի պատի անվանական հաստության 15%-ը: Կոռոզիայի առավելագույն ներթափանցման խորությունը հասել է 2,0 մմ: Սա նշանակում է, որ ECP-ի օբյեկտների պարապուրդը չի համապատասխանում ԳՕՍՏ Ռ 51164-98-ի 5.2 կետի պահանջներին:

Իրականացված էլեկտրամետրական չափումները ներկայացված են աղյուսակում: 5.2, նշեք, որ տվյալ կաթոդիկ պաշտպանության ռեժիմի դեպքում մնացորդային կոռոզիայի մակարդակը չի գերազանցել 0,006 ... 0,008 մմ / տարի: Նման մնացորդային կոռոզիայի մակարդակը, ըստ կոռոզիոն դիմադրության տասը բալանոց սանդղակի, համապատասխանում է կոռոզիոն վիճակին. կոռոզիոն դիմացկունիսկ հիմնական նավթագազատարների համար ընդունելի է։ Ego-ն նշանակում է, որ խողովակաշարի շահագործման 36 տարիների ընթացքում, հաշվի առնելով ECP-ի օբյեկտների աշխատանքի դադարեցման մասին տեղեկատվությունը, ըստ գործող կազմակերպության, կոռոզիայի ներթափանցման խորությունը չի գերազանցի 0,6411 մմ: Իրոք, ECP-ի սարքավորումների ծրագրված պարապուրդի ժամանակահատվածում (1,15 տարի) կոռոզիայի ներթափանցման խորությունը կազմել է 0,3623 մմ: ECP օբյեկտների շահագործման ժամանակահատվածում (34,85 տարի) կոռոզիոն ներթափանցման խորությունը կազմել է 0,2788 մմ: KZP-ի վրա կոռոզիայի ներթափանցման ընդհանուր խորությունը կլինի 0,3623 + 0,2788 = 0,6411 (մմ): Ներքին ախտորոշման արդյունքները ցույց են տալիս, որ կոռոզիայից ներթափանցման փաստացի առավելագույն խորությունը շահագործման 36 տարիների ընթացքում գլխավոր նավթամուղի D-ի հետազոտված հատվածում 1220 մմ 1,97 մմ է: Առկա տվյալների հիման վրա հեշտ է հաշվարկել այն ժամանակը, որի ընթացքում էլեկտրաքիմիական պաշտպանությունը չի ապահովել հողի կոռոզիայի մակարդակի ճնշումը ընդունելի արժեքներին՝ T = (1,97 - 0,6411) մմ / 0,08 մմ / տարի = 16,61 տարի: Մայրուղային գազատարի D y 1020 մմ ECP օբյեկտների պարապուրդի տևողությունը մեկ տեխնիկական միջանցքով, որի վրա գետի սելավատարում: Օբ գետում հայտնաբերվել են սթրես-կոռոզիոն ճաքեր, որոնք համընկնում են հիմնական նավթամուղի SPZ-ի դադարի տևողության հետ, քանի որ գազատարի և նավթատարի SPZ-ը սնուցվում է մեկ երկայնական օդային գծից:

Աղյուսակում. Գծապատկեր 5.3-ում ներկայացված են էլեկտրամետրական չափումների հիման վրա գլխավոր նավթագազային խողովակաշարերի շահագործման ողջ ժամանակահատվածում (36 տարի) VCS-ի իրական պարապուրդի որոշման արդյունքները:

Աղյուսակ 5.2

Կոռոզիայի մնացորդային մակարդակի բաշխում Արևմտյան Սիբիրի կենտրոնական մասում գործող գազատարների և նավթատարների հատվածներում

Աղյուսակ 5.3

Էլեկտրաչափական չափումների հիման վրա հիմնական գազատարների և նավթատարների շահագործման ողջ ժամանակահատվածում (36 տարի) RMS-ի իրական պարապուրդի որոշման արդյունքները.

Հեռավորությունը,	Խողովակաշարի առավելագույն հնարավոր կոռոզիայի արագությունը առանց կարճ միացման, մմ/տարի	Խողովակաշարի մնացորդային կոռոզիայի արագությունը տվյալ կարճ միացման ռեժիմում, մմ/տարի	Կոռոզիայից ներթափանցման առավելագույն խորությունը կաթոդով պաշտպանված մակերեսի վրա, մմ	Իրական
Հիմնական նավթատարի գծային մասը D y 1220 մմ
Մայրուղային գազատարի գծային մասը D y 1020 մմ

Արդյունքների վերլուծությունը ներկայացված է աղյուսակում: 5.3-ը ցույց է տալիս, որ էլեկտրաքիմիական պաշտպանության միջոցների իրական պարապուրդը զգալիորեն գերազանցում է նորմատիվ արժեք, որը հանդիսանում է խողովակաշարի պատի ինտենսիվ քայքայիչ մաշվածության պատճառը արտաքին, կաթոդից պաշտպանված կողմից։

Բ. IN. Կոշկին, IN. Հ. Շչերբակով, IN. Յու. Վասիլև, GOUVPO Մոսկվա պետություն Պողպատի ինստիտուտ Եվ համաձուլվածքներ (տեխնոլոգիական համալսարան) » ,

ԴԱՏԻ «Մոսգորտեպլո»

Կոռոզիայի վարքի գնահատման, մոնիտորինգի, ախտորոշման, կոռոզիայի վարքագծի կանխատեսման և կոռոզիայի արագության որոշման էլեկտրաքիմիական մեթոդները, որոնք տեսականորեն լավ զարգացած և լայնորեն կիրառվում էին լաբորատոր պայմաններում, սկսեցին կիրառվել միայն վերջին ժամանակներում կոռոզիոն վիճակը գնահատելու համար: 5-10 տարի.

Էլեկտրաքիմիական գնահատման մեթոդների տարբերակիչ առանձնահատկությունն այն է, որ իրական ժամանակում կոռոզիոն վիճակը որոշելու ունակությունն է (ներառյալ անընդհատ) նյութի և քայքայիչ միջավայրի միաժամանակյա արձագանքով:

Բևեռացման դիմադրության (գալվանո- և պոտենցիոստատիկ), ռեզիստոմետրիկ և դիմադրողականության մեթոդներն ամենալայն կիրառություն ունեն աշխատանքային պայմաններում կոռոզիոն վիճակի գնահատման համար: Գործնական օգտագործումստացավ առաջին երկուսը: Գալվանոստատիկ չափման մեթոդը կիրառվում է շարժական շարժական գործիքներում, պոտենցիոստատիկ մեթոդը հիմնականում օգտագործվում է լաբորատոր հետազոտություններում՝ ավելի բարդ և թանկարժեք սարքավորումների պատճառով։

Բևեռացման դիմադրության մեթոդը հիմնված է կոռոզիայի արագության չափման վրա՝ որոշելով կոռոզիոն հոսանքը:

Կոռոզիայի արագության չափման համար գոյություն ունեցող օտարերկրյա գործիքները հիմնված են հիմնականում բևեռացման դիմադրության սկզբունքի վրա և կարող են բավարար չափով ճշգրտությամբ որոշել կոռոզիայից արագությունը միայն պայմաններում: ընդհանուր ընկղմումչափված օբյեկտը քայքայիչ միջավայրում, այսինքն. Միջավայրի քայքայիչ ակտիվությունը գործնականում որոշված ​​է: Նման չափման սխեման իրականացվում է կոռոզիայի մակարդակի գնահատման օտարերկրյա գործիքներում (գործիքներ ACM, Ronbaks, Voltalab, Magna և այլն): Սարքերը բավականին թանկ են և հարմարեցված չեն ռուսական պայմաններին։ Կենցաղային կոռոզիոն հաշվիչները որոշում են միջավայրի ագրեսիվությունը՝ անկախ իրական պողպատներից, որոնցից պատրաստված են խողովակաշարերը, և, հետևաբար, չեն կարող որոշել խողովակաշարերի կոռոզիոն դիմադրությունը շահագործման պայմաններում:

Այս առումով MISiS-ը մշակել է կոռոզիոն հաշվիչ, որը նախատեսված է իրականում գործող պողպատներից ջերմային ցանցերի խողովակաշարերի կոռոզիայի արագությունը որոշելու համար:

Փոքր չափի «KM-MISiS» կոռոզիոն հաշվիչը (նկ. 1) մշակվել է ժամանակակից էլեմենտային բազայի վրա՝ հիմնված զրոյական դիմադրությամբ ճշգրիտ թվային միկրովոլտմետրի վրա։ Կոռոզիմետրը նախատեսված է կորոզիայի արագությունը չափելու համար բևեռացման դիմադրության մեթոդով՝ առանց հոսանքի IR-փոխհատուցումով: Սարքն ունի պարզ, ինտուիտիվ ինտերֆեյս հեղուկ բյուրեղային էկրանի վրա տեղեկատվության վերահսկման և մուտքագրման/արտադրման համար:

Կոռոզիոնաչափ ծրագիրը նախատեսում է այնպիսի պարամետրերի ներդրման հնարավորություն, որոնք թույլ են տալիս գնահատել տարբեր տեսակի պողպատի կոռոզիայի մակարդակը և սահմանել զրո: Այս պարամետրերը սահմանվում են կոռոզիոնաչափի արտադրության և չափաբերման ժամանակ: Կոռոզիոնաչափը ցույց է տալիս ինչպես կորոզիայի արագության չափված արժեքը, այնպես էլ պոտենցիալ տարբերության ընթացիկ արժեքները «E 2 - E1» պարամետրերը վերահսկելու համար:

Կոռոզիոնմետրի հիմնական պարամետրերը համապատասխանում են Միասնական համակարգՊաշտպանություն կոռոզիայից և ծերացումից (ESZKS):

Կոռոզիմետր «KM-MISiS» նախատեսված է կոռոզիայի արագությունը որոշելու համար բևեռացման դիմադրության մեթոդով էլեկտրոլիտիկ հաղորդիչ միջավայրերում և կարող է օգտագործվել մետաղական մասերի և սարքավորումների կոռոզիայի արագությունը որոշելու համար էներգետիկ, քիմիական և նավթաքիմիական արդյունաբերության, շինարարության, ճարտարագիտության, շրջակա միջավայրի պաշտպանություն՝ կրթության կարիքների համար։

Փորձշահագործում

Կորոզոմետրն անցել է փորձնական փորձարկումներ Մոսկվայի ջեռուցման ցանցերի շահագործման պայմաններում։

Լենինսկի պողոտայի վրա փորձարկումներն իրականացվել են 2003 թվականի օգոստոս-նոյեմբեր ամիսներին ջեռուցման ցանցերի առաջին և երկրորդ սխեմաների վրա (բաժանորդ 86/80): Այս հատվածում ճյուղային խողովակները եռակցվել են ջեռուցման ցանցերի I և II խողովակաշարերի սխեմաների մեջ, որոնց մեջ տեղադրվել են սենսորներ (աշխատանքային էլեկտրոդներ) և կոռոզիայից արագության և էլեկտրաքիմիական պարամետրերի ամենօրյա չափումներ են իրականացվել՝ օգտագործելով կոռոզիոն հաշվիչի նախատիպը: Չափումները կատարվել են խողովակաշարերի ներքին մասում՝ հովացուցիչ նյութի պարամետրերի գրանցմամբ։ Հովացուցիչ նյութի հիմնական պարամետրերը տրված են Աղյուսակ 1-ում:

5-ից 45 րոպե տարբեր տևողությամբ չափումներ կատարելիս: երկարաժամկետ փորձարկումների ընթացքում գրանցել է ջեռուցման ցանցերի խողովակաշարերի կոռոզիոն վիճակի հիմնական պարամետրերը: Չափումների արդյունքները ներկայացված են նկ. 2 և 3. Ինչպես հետևում է թեստի արդյունքներից. սկզբնական արժեքներըԿոռոզիայի տեմպերը լավ փոխկապակցված են երկարաժամկետ փորձարկումների հետ և՛ շղթայի I, և՛ II թեստերում: Միջին կոռոզիայի արագությունը I շղթայի համար կազմում է մոտ 0,025 - 0,05 մմ/տարի, II շղթայի համար մոտ 0,25 - 0,35 մմ/տարի: Ստացված արդյունքները հաստատում են ածխածնային և ցածր լեգիրված պողպատներից պատրաստված ջերմային ցանցի խողովակաշարերի կոռոզիոն դիմադրության վերաբերյալ առկա փորձարարական և գրական տվյալները: Ավելի ճշգրիտ արժեքներ կարելի է ձեռք բերել՝ նշելով շահագործվող խողովակաշարերի պողպատի դասերը: Էնտուզիաստով ավտոճանապարհի - Սայանսկայա փ. Այս տարածքում ջեռուցման մայրուղու հատվածները (թիվ 2208/01 - 2208/03) հաճախ ձախողվում են, այս տարածքում խողովակաշարերը.
stke-ները տեղադրվել են 1999 - 2001 թվականներին: Ջեռուցման մայրուղին բաղկացած է ուղիղ և հակադարձ թելից: Ջեռուցման մայրուղու ուղիղ թելի ջերմաստիճանը մոտ 80-120 ° C է 6 ատմ ճնշման դեպքում, վերադարձը մոտ 30-60 ° C է: Գարուն-աշուն ժամանակահատվածում ջեռուցման մայրուղին հաճախ ողողվում է ստորերկրյա ջրերով (Տերլեցկի լճակների մոտ) և/կամ կոյուղաջրերով։ Ջեռուցման մայրուղու տեղադրման բնույթն այս հատվածում ալիքային է՝ ծածկույթով բետոնե հեղեղատարներում և մոտ 1,5-2 մ խորությամբ:Ջեռուցման մայրուղում առաջին արտահոսքերը նկատվել են 2003 թվականի գարնանը, ձախողվել և փոխարինվել են 2003թ. օգոստոս-սեպտեմբեր ամիսներին: Ստուգման ընթացքում ջեռուցման հիմնական ալիքը ողողվել է խողովակի տրամագծի մոտ 1/3 - 2/3-ով ստորերկրյա ջրերով կամ կոյուղաջրերով: Ջեռուցման խողովակները մեկուսացված են եղել ապակեպլաստեով։

Հողամաս թիվ 2208/01 - 22008/02. Ջեռուցման մայրուղին անցկացվել է 1999 թվականին, խողովակները եռակցված են, երկայնական կարով, 159 մմ տրամագծով, ենթադրաբար՝ ք. 20. Խողովակաշարերն ունեն Կուզբասի լաքի ջերմամեկուսիչ ծածկույթ, հանքային բուրդև ապակի (տանիքի նյութ կամ ապակեպլաստե): Այս հատվածում կան 11 թերի գոտիներ՝ միջանցիկ կոռոզիոն ախտահարումներով, հիմնականում՝ ջրհեղեղի ջրանցքի գոտում: Ուղիղ թելի երկարությամբ կոռոզիոն վնասի խտությունը 0,62 մ-1 է, հակադարձը՝ 0,04 մ-1։ Շահագործումից հանվել է 2003 թվականի օգոստոսին։

Հողամաս թիվ 2208/02 - 2208/03. Տեղադրվել է 2001 թվականին: Ջեռուցման մայրուղու ուղիղ գծի առաջնային կոռոզիա: Փոխարինվող խողովակաշարի թերի հատվածների ընդհանուր երկարությունը 82 մ է, ուղիղ գծի կոռոզիայից վնասի խտությունը 0,54 մ-1 է: Ըստ «Մոսգորտեպլոյի» պետական ​​ունիտար ձեռնարկության՝ խողովակաշարերը պատրաստված են 10KhSND պողպատից։

Հողամաս թիվ 2208/03 - ԾՏՊ. Դրված 2000թ., անխափան խողովակներ, ենթադրաբար ս. 20. Ուղիղ թելի կոռոզիոն ախտահարումների խտությունը -0,13 մ -1, հակադարձ թելի -0,04 մ - 1: Ուղիղ գծի խողովակաշարերի արտաքին մակերևույթի կոռոզիոն վնասվածքների միջին խտությունը (օրինակ՝ տեղայնացված փոսային կոռոզիան) կազմում է 0,18 - 0,32 մ -1: Խողովակների կտրված նմուշների արտաքին կողմում ծածկույթ չկա: Նմուշների խողովակի արտաքին կողմի կոռոզիոն ախտահարումների բնույթը հիմնականում ընդհանուր կոռոզիոն է՝ միջանցքային վնասվածքների առկայության դեպքում, ինչպիսին է փոսային կոռոզիան, որոնք արտաքին մակերևույթից մոտ 10–20 սմ չափերով կոնաձև են, շրջադարձային։ մոտ 2–7 մմ տրամագծով միջանցքների մեջ: Խողովակի ներսի մասում առկա է ընդհանուր թեթև կոռոզիա, վիճակը բավարար է։ Խողովակների նմուշների կազմի որոշման արդյունքները ներկայացված են Աղյուսակ 2-ում:

Կազմով խողովակների նմուշների նյութը համապատասխանում է «D» տիպի պողպատներին (կամ KhGSA):

Քանի որ խողովակաշարերի մի մասը գտնվում էր ջրանցքում, հնարավոր եղավ գնահատել խողովակի արտաքին մասի կոռոզիայի մակարդակը: Կոռոզիայի մակարդակը գնահատվել է ալիքի երեսպատման ելքային կետերում, խողովակաշարի անմիջական հարևանությամբ գտնվող ստորերկրյա ջրերում և առավել շատ վայրերում. արագ հոսքստորերկրյա ջրեր. Ստորերկրյա ջրերի ջերմաստիճանը 40-60 °C էր:

Չափումների արդյունքները տրված են աղյուսակում: 3-4, որտեղ հանգիստ ջրում ստացված տվյալները ընդգծված են կարմիրով:

Չափումների արդյունքները ցույց են տալիս, որ ընդհանուր և տեղային կոռոզիայի տեմպերը մեծանում են արտահայտվում են ժամանակի մեջ, որն առավել արտահայտված է հանգիստ ջրում տեղային կոռոզիայի դեպքում։ Ընդհանուր կոռոզիայի արագությունը աճում է հոսանքի մեջ, մինչդեռ հանգիստ ջրում տեղական կոռոզիայի տեմպերը մեծանում են:

Ստացված տվյալները հնարավորություն են տալիս որոշել ջեռուցման ցանցի խողովակաշարերի կոռոզիայի մակարդակը և կանխատեսել դրանց կոռոզիոն վարքագիծը: Այս հատվածում խողովակաշարերի կոռոզիայի արագությունը 0,6 մմ/տարի է: Այս պայմաններում խողովակաշարերի առավելագույն ծառայության ժամկետը ոչ ավելի, քան 5-7 տարի է, տեղական կոռոզիայից վնասված վայրերում պարբերական վերանորոգմամբ: Ավելի ճշգրիտ կանխատեսում հնարավոր է կոռոզիայի շարունակական մոնիտորինգի և վիճակագրական տվյալների կուտակման դեպքում:

Վերլուծությունգործառնականկոռոզիայից վնասՏ

• 1. Հուսալիության հիմնական հասկացությունները և ցուցիչները (հուսալիություն, չխափանման շահագործում, պահպանում, ամրություն և այլն): Բնութագրական.
• 2. Մեքենաների և մեխանիզմների որակի և հուսալիության կապը: Որակի և հուսալիության օպտիմալ համադրման հնարավորություն։
• 3. Հուսալիության ցուցանիշների քանակական արժեքների որոշման մեթոդներ (հաշվարկված, փորձարարական, գործառնական և այլն): Հուսալիության թեստերի տեսակները.
• 4. Տեխնիկական օբյեկտների հուսալիության բարձրացման ուղիները նախագծման փուլում, արտադրության և շահագործման ընթացքում:
• 5. Խափանումների դասակարգումն ըստ դրանց կրիտիկականության աստիճանի (ըստ հետեւանքների ծանրության). Բնութագրական.
• 7. Գործողության ընթացքում օբյեկտների վրա ազդող հիմնական կործանարար գործոնները. Էներգիայի տեսակները, որոնք ազդում են մեքենաների և մեխանիզմների հուսալիության, աշխատանքի և ամրության վրա: Բնութագրական.
• 8. Ֆիզիկական և հնացածության ազդեցությունը խողովակաշարային տրանսպորտի օբյեկտների սահմանային վիճակի վրա. Կառույցի պատշաճ շահագործման ժամկետը երկարացնելու ուղիներ.
• 9. Մասերի և զուգընկերների վնասների թույլատրելի և անընդունելի տեսակները:
• 10. Օբյեկտի, համակարգի կողմից արդյունավետության կորստի սխեմա. Օբյեկտի սահմանափակող վիճակի բնութագիրը.
• 11. Ֆունկցիոնալ և պարամետրային, պոտենցիալ և փաստացի խափանումներ: Բնութագրական. Պայմաններ, որոնց դեպքում ձախողումը կարող է կանխվել կամ հետաձգվել:
• 13. Բարդ համակարգերի կառուցվածքների հիմնական տեսակները. Բարդ համակարգերի հուսալիության վերլուծության առանձնահատկությունները հիմնական խողովակաշարի, պոմպակայանի օրինակով:
• 14. Առանձին տարրերի հուսալիության հիման վրա բարդ համակարգերի հուսալիության հաշվարկման մեթոդներ:
• 15. Ավելորդությունը՝ որպես բարդ համակարգի հուսալիությունը բարելավելու միջոց: Պաշարների տեսակները՝ բեռնաթափված, բեռնված։ Համակարգի ավելորդություն՝ ընդհանուր և առանձին:
• 16. Ավելորդության սկզբունքը՝ որպես բարդ համակարգերի հուսալիության բարելավման միջոց:
• 17. Հուսալիության ցուցանիշներ՝ շահագործման ժամանակը, տեխնիկական ռեսուրսը և դրա տեսակները, խափանումը, ծառայության ժամկետը և դրա հավանականական ցուցանիշները, կատարողականը, սպասարկման հնարավորությունը:
• 19. Հուսալիությունը և որակը որպես տեխնիկական և տնտեսական կատեգորիաներ: Նախագծման փուլում հուսալիության կամ ռեսուրսի օպտիմալ մակարդակի ընտրություն:
• 20. «Ձախողում» հասկացությունը և դրա տարբերությունը «վնասից». Խափանումների դասակարգումն ըստ դրանց առաջացման ժամանակի (կառուցվածքային, արտադրական, գործառնական):
• 22. Մթ-ի բաժանումը գործառնական տարածքների. Խողովակաշարերի պաշտպանություն ճնշման գերբեռնվածությունից:
• 23. Խողովակաշարերի կոռոզիայի պատճառները և մեխանիզմը. Օբյեկտների կոռոզիայի առաջացմանը նպաստող գործոններ.
• 24. Հիմնական խողովակաշարերի խողովակների կոռոզիայից վնաս (մտ). Խողովակների կոռոզիայից վնասների տարատեսակները mt. Կոռոզիոն պրոցեսների ազդեցությունը մետաղների հատկությունների փոփոխության վրա.
• 25. Խողովակաշարերի պաշտպանիչ ծածկույթներ: պահանջները նրանց համար:
• 26. Էլեկտրաքիմ. Խողովակաշարերի պաշտպանություն կոռոզիայից, դրա տեսակները:
• 27. Խողովակաշարերի ամրագրումը նախագծային մակարդակներում՝ որպես դրանց հուսալիությունը բարձրացնելու միջոց: Բանկերի պաշտպանության ուղիները ստորջրյա անցումների ուղղություններում.
• 28. Խողովակաշարերի առաջացման կանխարգելում. Երթուղու հեղեղված հատվածների նախագծային բարձրությունների վրա խողովակաշարերի ամրացման մեթոդներ:
• 29. Տեխնոլոգիական գործընթացների ավտոմատացման և հեռամեքենայացման համակարգի կիրառում ՏՏ-ի հուսալի և կայուն աշխատանքն ապահովելու համար:
• 30. Գծի գծային մասի տեխնիկական վիճակի բնութագրերը. Խողովակաշարերի թաքնված թերությունները շահագործման պահին և դրանց տեսակները.
• 31. Անջատման և կառավարման փականների խափանումներ մթ. Դրանց պատճառներն ու հետևանքները:
• 32. ՀԾ-ի մեխանիկական և տեխնոլոգիական սարքավորումների խափանումները և դրանց պատճառները. Հիմնական պոմպերի խափանումների բնույթը.
• 33. ՀԾ-ի հիմնական էլեկտրական սարքավորումների վնասների վերլուծություն.
• 34. Ինչն է որոշում տանկերի կրող հզորությունը և ամրությունը: Լատենտային թերությունների, նախագծից շեղումների, շահագործման ռեժիմների ազդեցությունը տանկերի տեխնիկական վիճակի և հուսալիության վրա:
• 35. Սպասարկման և վերանորոգման համակարգի (ՏՕ) կիրառում մթ. Համակարգի tor-ին հանձնարարված առաջադրանքներ. Օբյեկտների տեխնիկական վիճակի մոնիտորինգի ժամանակ ախտորոշված ​​պարամետրերը մթ.
• 36. ՄՏ օբյեկտների դիագնոստիկա՝ որպես դրանց հուսալիության ապահովման պայման. Խողովակների և կցամասերի պատերի վիճակի վերահսկում կործանարար փորձարկման մեթոդներով: Խողովակաշարերի փորձարկում.
• 37. Խողովակաշարերի պատերի վիճակի վերահսկում փորձարկման ոչ կործանարար մեթոդներով. Ախտորոշման ապարատ՝ ինքնագնաց և շարժվող պոմպային հեղուկի հոսքով։
• 38. Խողովակաշարի գծային մասի լարվածություն-դեֆորմացիոն վիճակի ախտորոշում.
• 39, 40, 41, 42. Խողովակաշարերից հեղուկի արտահոսքի ախտորոշում. MNP-ում և MNP-ում փոքր արտահոսքերի ախտորոշման մեթոդներ.
• 1. Տեսողական
• 2. Ճնշման նվազեցման մեթոդ
• 3. Բացասական հարվածային ալիքների մեթոդ
• 4. Ծախսերի համեմատության մեթոդ
• 5. Գծային հաշվեկշռի մեթոդ
• 6. Ռադիոակտիվ մեթոդ
• 7. Ակուստիկ արտանետման մեթոդ
• 8. Գազերի լազերային վերլուծության մեթոդ
• 9. Ուլտրաձայնային մեթոդ (զոնդ)
• 43. Խողովակաշարերի մեկուսիչ ծածկույթների վիճակի մոնիտորինգի մեթոդներ. Մեկուսիչ ծածկույթների ոչնչացմանը հանգեցնող գործոններ.
• 44. Տանկերի տեխնիկական վիճակի ախտորոշում. Տեսողական հսկողություն.
• 45. Տանկի մետաղի և եռակցման թաքնված թերությունների որոշում.
• 46. ​​Տանկերի կոռոզիոն վիճակի վերահսկում.
• 47. Տանկերի մետաղի և եռակցված միացությունների մեխանիկական հատկությունների որոշում.
• 48. Տանկի հիմքի երկրաչափական ձևի և նստվածքի վերահսկում.
• 49. Պոմպակայանների տեխնիկական վիճակի ախտորոշում.
• 50. ՄՏ-ի կանխարգելիչ սպասարկում՝ որպես շահագործման ընթացքում հուսալիության բարձրացման միջոց: Վերանորոգման ռազմավարություններ.
• 51. Կանխարգելիչ սպասարկման համակարգը (PPR) և դրա ազդեցությունը մթ. Վերանորոգման տեսակները.
• 52. PPR խողովակաշարային համակարգերի համակարգում ընդգրկված միջոցառումների ցանկ.
• 53. PPR համակարգի թերությունները գործառնական ժամանակի առումով և դրա կատարելագործման հիմնական ուղղությունները.
• 54. Մթ գծային մասի հիմնանորոգում, նրա հիմնական փուլերը. Նավթատարների հիմնանորոգման տեսակները.
• 55. Խողովակաշարի վերանորոգման աշխատանքների հաջորդականությունը և բովանդակությունը խրամուղում գտնվող անկողնու վրա բարձրացնելով և դնելով:
• 56. Վթարներ լեռան վրա, դրանց դասակարգումը և վթարների վերացման կազմակերպումը.
• 57. Վթարների պատճառները և արատների տեսակները մթ.
• 58. Վթարային տեխնոլոգիա՝ խողովակաշարերի վերականգնման աշխատանքներ.
• 59. Խողովակաշարերի կնքման ուղիները. Կնքման սարքերի պահանջները.
• 60. Խողովակաշարը «պատուհաններով» կնքելու եղանակը.

• Վերին գոտիների թիթեղների հաստությունը, սկսած չորրորդից, ստուգվում է գեներատորի երկայնքով լիսեռի սանդուղքի երկայնքով գոտու բարձրության երկայնքով (ներքև, միջին, վերև): Ստորին երեք գոտիների հաստությունը ստուգվում է չորս տրամագծորեն հակառակ գեներատորներով: Առաջին գոտու թիթեղների վրա տեղադրված ճյուղային խողովակների հաստությունը չափվում է ներքևում, առնվազն երկու կետում:

  Ներքևի և տանիքի թիթեղների հաստությունը չափվում է երկու փոխադարձ ուղղահայաց ուղղություններով: Յուրաքանչյուր թերթիկի վրա չափումների քանակը պետք է լինի առնվազն երկու: Այն վայրերում, որտեղ առկա է տանիքի թիթեղների քայքայիչ ոչնչացում, 500x500 մմ չափի անցքեր են կտրվում և չափումներ են կատարվում կրող կառույցների տարրերի հատվածների վրա: Պոնտոնային թիթեղների և լողացող տանիքի հաստությունը չափվում է գորգի վրա, ինչպես նաև արտաքին, ներքին և շառավղային կարծրացուցիչների վրա։

  Չափումների արդյունքները միջինացված են: Թերթի հաստությունը մի քանի կետերում փոխելիս որպես իրական արժեք վերցվում է միջին թվաբանական արժեքը: Լրացուցիչ նշվում են այն չափումները, որոնք տվել են միջին թվաբանականից ավելի քան 10% նվազման արդյունք: Մեկ գոտու կամ տանկի ցանկացած այլ տարրի մեջ մի քանի թերթերի հաստությունը չափելիս առանձին թերթիկի չափված նվազագույն հաստությունը վերցվում է որպես իրական հաստություն:

  Չափումների արդյունքները համեմատվում են պատի, տանիքի, կրող կառույցների, պոնտոնների առավելագույն թույլատրելի հաստությունների հետ։

  Տանիքի թիթեղների և բաքի հատակի առավելագույն թույլատրելի մաշվածությունը չպետք է գերազանցի 50%-ը, իսկ հատակի եզրերը՝ նախագծային արժեքի 30%-ը: Տանիքի կրող կոնստրուկցիաների համար (ֆերմա, ճառագայթներ) մաշվածությունը չպետք է գերազանցի նախագծային արժեքի 30%-ը, իսկ պոնտոնային թիթեղների համար (լողացող տանիք)՝ 50% կենտրոնական մասում և 30% տուփերի համար։

  47. Տանկերի մետաղի և եռակցված միացությունների մեխանիկական հատկությունների որոշում.

  Բաքի իրական կրող հզորությունը և հետագա շահագործման համար պիտանիությունը որոշելու համար շատ կարևոր է իմանալ հիմնական մետաղի և եռակցված հոդերի մեխանիկական հատկությունները:

  Մեխանիկական փորձարկումներն իրականացվում են այն դեպքում, երբ նախնականի վերաբերյալ տվյալներ չկան մեխանիկական հատկություններհիմնական մետաղի և եռակցված հոդերի ախեր, զգալի կոռոզիայից, ճաքերի առաջացմամբ, ինչպես նաև բոլոր մյուս դեպքերում, երբ կա մեխանիկական հատկությունների վատթարացման կասկած, փոփոխական և փոփոխական բեռների ազդեցության տակ հոգնածություն, գերտաքացում, չափազանց բարձր բեռների գործողություն.

  Հիմնական մետաղի մեխանիկական փորձարկումները կատարվում են ԳՕՍՏ 1497-73 և ԳՕՍՏ 9454-78 պահանջներին համապատասխան: Դրանք ներառում են առաձգականության և զիջման ուժի, երկարացման և ազդեցության ուժի որոշումը: Եռակցված հոդերի մեխանիկական փորձարկման ժամանակ (ըստ ԳՕՍՏ 6996-66-ի) կատարվում են առաձգական ամրության որոշում, ստատիկ ճկման և հարվածային ուժի փորձարկումներ:

  Այն դեպքերում, երբ պահանջվում է որոշել մետաղի և եռակցված հոդերի մեխանիկական հատկությունների վատթարացման պատճառները, տանկի տարբեր տարրերում ճաքերի առաջացումը, ինչպես նաև մետաղի ներսում կոռոզիայից վնասի բնույթն ու չափը, ուսումնասիրություններ են կատարվում։

  Մեխանիկական փորձարկումների և մետալոգրաֆիական ուսումնասիրությունների համար տանկի պատի չորս ստորին լարերից մեկում կտրվում է 300 մմ տրամագծով բազային մետաղ:

  Մետաղագրական ուսումնասիրությունների գործընթացում որոշվում են ֆազային կազմը և հատիկների չափերը, ջերմային մշակման բնույթը, ոչ մետաղական ներդիրների առկայությունը և կոռոզիայից վնասի բնույթը (միջբյուրեղային կոռոզիայի առկայություն):

  Եթե ​​ջրամբարի անձնագիրը չի պարունակում տվյալներ մետաղի դասի մասին, որից այն պատրաստված է, դիմեք քիմիական վերլուծության: Մետաղի քիմիական բաղադրությունը որոշելու համար օգտագործվում են մեխանիկական փորձարկման համար կտրված նմուշներ։

  Հիմնական մետաղի և եռակցված հոդերի մեխանիկական հատկությունները և քիմիական բաղադրությունը պետք է համապատասխանեն նախագծման հրահանգներին, ինչպես նաև ստանդարտների և տեխնիկական բնութագրերի պահանջներին:

Էլեկտրահաղորդման գծի էլեկտրական դաշտում գտնվող խողովակաշարի կոռոզիոն վիճակի գնահատումն իրականացվում է ըստ խողովակի և հողի պոտենցիալ տարբերության և խողովակաշարում հոսանքի մեծության:
LP MG-ի տեխնիկական վիճակի համալիր գնահատման Lok-սխեմա: Հետագայում LP MG-ի կոռոզիոն վիճակի գնահատումը պետք է դառնա LP MG-ի տեխնիկական վիճակի համապարփակ գնահատման անբաժանելի մասը:
Թափառաշրջիկների առաջացման և բաշխման սխեման. Գազատարի կոռոզիոն վիճակը գնահատելիս կարևոր է իմանալ ինչպես միջին, այնպես էլ առավելագույն արժեքներպոտենցիալ տարբերություն.
Կոռոզիայի գնահատման գործիքները պետք է ներառեն սենսորներ, ձայնագրման համակարգ և էներգիայի համապատասխան աղբյուրներ: Մագնիսական և էլեկտրամագնիսական մեթոդների կիրառման ժամանակ հնարավոր է օգտագործել տարբեր մագնիսացնող համակարգեր։ Սկանավորման խնդիրը լուծվում է կա՛մ փոքր քանակությամբ սենսորների միջոցով, որոնք շարժվում են խողովակի ներսում պարուրաձև գծի երկայնքով, կա՛մ մեծ թվով սենսորների միջոցով, որոնք թարգմանաբար շարժվում են մագնիսացնող համակարգի հետ միասին և գտնվում են սարքի պարագծի երկայնքով: Այս դեպքում, խողովակի հնարավոր թերությունները վերացնելու համար առավել նպատակահարմար է օգտագործել երկու օղակաձև սենսորային դասավորությունը: ԱՄՆ-ում արտադրվող Linealog գործիքները բաղկացած են ծխնիներով միացված երեք հատվածից։ Առաջին հատվածում կան էներգիայի աղբյուրներ և կնքման օձիքներ, երկրորդում՝ էլեկտրամագնիս՝ սենսորների համար ձայներիզների համակարգով, երրորդում՝ էլեկտրոնային բաղադրիչներ և ձայնագրող սարք, Դրանք օգտագործվում են խողովակաշարերի ստուգման համար։
Խողովակաշարի կոռոզիոն վիճակը գնահատելու համար հորատումը պետք է իրականացվի խողովակի ամբողջական բացմամբ և դրա ստորին գեներատորի ստուգման հնարավորությամբ: Խողովակի բաց հատվածի երկարությունը պետք է լինի դրա տրամագծերից առնվազն երեքը:
Արդյունավետ միջոցՍարքավորումների կոռոզիոն վիճակի գնահատումը (նրա նախագծման, շահագործման, վերանորոգման փուլերում) կոռոզիայի մոնիտորինգն է.
Աղյուսակում. 6-ը տալիս է մի շարք քաղաքների սև խողովակներից տաք ջրի համակարգերի իրական քայքայիչ վիճակի գնահատականը: Բացի այդ, համեմատության համար բերված են ջրի հագեցվածության հաշվարկված ցուցանիշները 60 C ջերմաստիճանում, տվյալներ ջրում լուծված թթվածնի պարունակության, ազատ ածխածնի երկօքսիդի և կոռոզիոն ակտիվության գնահատման վերաբերյալ:
Տարբեր տրամագծերի խողովակաշարերի համար ջուր-գազ-նավթային հոսքի շարժման արագության տարածքների բաշխում. Ծածկույթի տողերի կոռոզիայից ստուգումներ են իրականացվում՝ գնահատելու դրանց կոռոզիոն վիճակը (ինչպես դաշտի խորության, այնպես էլ տարածքի առումով), որոշելու էլեկտրաքիմիական պաշտպանության պարամետրերը, բացահայտելու շահագործման ընթացքում պատյանների տողերի արտահոսքի պատճառները և վերահսկման անվտանգությունը:
Վերոնշյալ տվյալների վերլուծության հիման վրա սարքավորումների և TP OOGCF-ի կոռոզիոն վիճակի և հուսալիության գնահատման, ներկառուցված և արտաքին թերությունների հայտնաբերման արդյունքների, լայնածավալ և լաբորատոր կոռոզիոն-մեխանիկական փորձարկումների, կաղապարների և նմուշների մետալոգրաֆիկ հետազոտությունների հիման վրա: , կառուցվածքների տեխնիկական ախտորոշման արդյունքները, ինչպես նաև հաշվի առնելով ընթացիկ կարգավորող և տեխնիկական փաստաթղթերը (NTD), մշակվել է ջրածնի սուլֆիդ պարունակող նավթի և գազի հանքավայրերի սարքավորումների և տեխնոլոգիական սարքավորումների ախտորոշման տեխնիկա:
Մեր երկրում և արտերկրում մշակվում են խողովակաշարի կոռոզիոն վիճակի գնահատման մեթոդներ և գործիքներ՝ առանց այն բացելու: Առավել խոստումնալից մեթոդները հիմնված են խողովակաշարով հատուկ սարքավորված սարքի անցման վրա, որը ներսից և դրսից ամրացնում է խողովակի պատի կոռոզիոն վնասման կենտրոնները: Գրականությունը տալիս է տվյալներ խողովակաշարերի վիճակի մոնիտորինգի մեթոդների մասին: Հիմնական ուշադրությունը դարձվում է մագնիսական և էլեկտրամագնիսական մեթոդներին, մինչդեռ նախապատվությունը տրվում է վերջինիս։ Այստեղ համառոտ նկարագրված են նաև ուլտրաձայնային և ռադիոգրաֆիկ մեթոդները:
Մոդելներ, որոնք նկարագրված չեն որևէ մաթեմատիկական հավասարումներով և ներկայացված են որպես աղյուսակային գործակիցների կամ նոմոգրամների մի շարք, որոնք առաջարկվում են մետաղների կոռոզիոն վիճակը գնահատելու համար:

Գործարկման ընթացքում խողովակաշարի ծածկույթի վիճակը գնահատելու համար խորհուրդ է տրվում օգտագործել մեկուսացված խողովակաշարի անցումային դիմադրությունը, ծածկույթի նյութի թափանցելիությունը բնութագրող պարամետրերը և ծածկույթում մնացած հակաօքսիդանտի քանակը (կայունացված կոմպոզիցիաների համար): . Խողովակի պատի կոռոզիոն վիճակը գնահատելու համար պետք է օգտագործել մետաղի կոռոզիայից կորուստների չափումների տվյալները ծածկույթի տակ կամ դրա թերության վայրերում, ինչպես նաև խողովակի պատի վրա կոռոզիոն վնասվածքների չափը և հարաբերական դիրքը: Երկրորդին `տեղական կոռոզիա (խոռոչներ, փոսեր, բծեր), միայնակ (15 սմ-ից ավելի հարակից վնասվածքների մոտակա եզրերի միջև հեռավորությամբ), խմբային (հարակից վնասվածքների մոտակա եզրերի միջև հեռավորությունը 15-ից մինչև 0,5 սմ): ) և երկարաձգված (0 5 սմ-ից պակաս հարևան ախտահարումների մոտակա եզրերի միջև հեռավորությամբ) վնասվածքներ: Միայնակ կոռոզիոն վնասվածքները չեն հանգեցնում խողովակաշարերի խափանումների:
Շահագործման ընթացքում խողովակաշարի վրա մեկուսիչ ծածկույթի վիճակը գնահատելու համար անհրաժեշտ է օգտագործել խողովակաշարի անցումային դիմադրության արժեքները, ծածկույթի նյութի թափանցելիությունը բնութագրող պարամետրերը և հակաօքսիդանտի քանակը (կայունացված կոմպոզիցիաների համար) մնալով մեկուսացման մեջ. Խողովակի պատի կոռոզիոն վիճակը գնահատելու համար անհրաժեշտ է օգտագործել մետաղի կոռոզիայից կորուստների չափումների տվյալները ծածկույթի տակ կամ դրա թերության վայրերում, ինչպես նաև խողովակի պատի կոռոզիոն վնասվածքների չափերն ու հարաբերական դիրքերը:
Խողովակաշարի կոռոզիոն վիճակը գնահատելիս որոշվում են կոռոզիայի տեսակները, հատվածների ընդհանրացված բնութագիր ունեցող խողովակների արտաքին պատի կոռոզիայից վնասի աստիճանը, գնահատվում են կոռոզիայից առավելագույն և միջին արագությունները և կոռոզիայից վիճակը: հատվածը կանխատեսվում է 3-5 տարի։
Աղյուսակում. 9.12-ը տրամադրում է խողովակաշարի կոռոզիոն վիճակի գնահատում ազդող գործոնների ամբողջական փաթեթով և համապատասխան առաջարկություններով:
Գործնականում մետաղների կոռոզիոն դիմադրությունը քանակականացնելու համար կարող եք օգտագործել մետաղի ցանկացած հատկություն կամ բնութագիր, որը զգալիորեն և բնականաբար փոխվում է կոռոզիայի ժամանակ: Այսպիսով, ջրամատակարարման համակարգերում խողովակների կոռոզիոն վիճակի գնահատումը կարող է տրվել համակարգի կամ դրա հատվածների հիդրավլիկ դիմադրության ժամանակի փոփոխությամբ:
Կոռոզիայի հետևանքով մետաղների կորուստները նվազեցնելու և կոռոզիայից զգալի ուղղակի և անուղղակի կորուստները նվազեցնելու հնարավորությունը գտնելու համար անհրաժեշտ է գնահատել քիմիական-տեխնոլոգիական համակարգերի ապարատների և հաղորդակցությունների կոռոզիոն վիճակը: Այս դեպքում անհրաժեշտ է իրականացնել և՛ քիմիական-տեխնոլոգիական համակարգի կոռոզիոն վիճակի գնահատում, և՛ կոռոզիայի հնարավոր զարգացման կանխատեսում և այդ գործընթացի ազդեցությունը քիմիատեխնոլոգիական համակարգերի ապարատների և հաղորդակցությունների աշխատանքի վրա: .
Չափման կարգը տրված է II բաժնում: Կառույցի կոռոզիոն վիճակը գնահատելու համար անհրաժեշտ չափումների ծավալը և համալիրը նախատեսված են սահմանված կարգով հաստատված գերատեսչական հրահանգներով:
Ստորգետնյա մետաղի և երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների կոռոզիայի գործընթացի բարդությունն ու ինքնատիպությունը պայմանավորված են ստորգետնյա միջավայրի հատուկ պայմաններով, որտեղ փոխազդում են մթնոլորտը, կենսոլորտը և հիդրոսֆերան: Այս առումով հատուկ ուշադրություն է դարձվում գետնի տակ գտնվող օբյեկտների կոռոզիոն վիճակի գնահատման սարքավորումների և համակարգերի մշակմանը և ստեղծմանը: Նման գնահատումը կարող է իրականացվել գետնի նկատմամբ մետաղական կառուցվածքի միջինացված ժամանակի ներուժի չափման հիման վրա: Պոտենցիալի միջին արժեքը որոշելու համար մշակվել են սարքեր՝ թափառող հոսանքների ինտեգրատորներ։ Դրանք հեշտ է արտադրվում, չեն պահանջում հատուկ սնուցման սարքեր և հուսալի են շահագործման մեջ: Այս սարքերի օգտագործումը տեղեկատվություն է տալիս անոդի, կաթոդի և փոփոխական գոտիների տարածական բաշխման բնույթի մասին՝ էլեկտրաքիմիական պաշտպանության միջոցների միացման վայրի ընտրության և դրա շահագործման արդյունավետության ամբողջական հաշվառման համար: Այս տեղեկատվությունը կարող է օգտագործվել ինչպես նոր սարքավորումների նախագծման, կառուցման և տեղադրման գործընթացում, այնպես էլ շահագործման ընթացքում: Հնարավոր է դառնում իրականացնել պլանավորված միջոցառումներ՝ երկարաժամկետ շահագործման ընթացքում մետաղական և երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների բարձր հուսալիությունն ապահովելու համար։
Պողպատե ստորգետնյա խողովակաշարերի կոռոզիայի ռիսկի գնահատումը, որն առաջանում է փոփոխական հոսանքի վրա աշխատող էլեկտրաֆիկացված տրանսպորտային միջոցների ազդեցությամբ, պետք է կատարվի խողովակաշարի և շրջակա միջավայրի միջև պոտենցիալ տարբերության չափումների արդյունքների հիման վրա: Չափման կարգը տրված է II բաժնում: Խողովակաշարի կոռոզիոն վիճակը գնահատելու համար անհրաժեշտ չափումների ծավալը և համալիրը որոշվում են սահմանված կարգով հաստատված գերատեսչական հրահանգներով:
Ռեժիմի հսկողությունն իրականացվում է ջրի և գոլորշու նմուշների անալիզների, կերերի և կաթսայի ջրի pH-ի ցուցումների, հանքավայրերի քանակական և որակական կազմի պարբերական որոշումների, ինչպես նաև կաթսայի մետաղի վիճակի գնահատման հիման վրա։ կոռոզիայի առումով. Օպերատիվ անձնակազմը հատկապես վերահսկում է ռեժիմի երկու հիմնական ցուցիչ՝ Կոմպլեսոնի դոզան (աշխատանքային լուծույթ 7-ի չափիչ բաքում մակարդակի նվազմամբ՝ վերահաշվարկված սպառման համար կերակրել ջուրը) և մաքուր խցիկի կաթսայի ջրի pH-ը: Ջեռուցման մակերևույթի խողովակների ներկայացուցչական նմուշների կտրումը, նստվածքների որակական և քանակական վերլուծությունը, մետաղի կոռոզիոն վիճակի գնահատումը սկզբնական վիճակի համեմատությամբ ռեժիմի մշակման առաջին 1-2 տարիներին կատարվում են յուրաքանչյուր 5-7-ը: հազար ժամ աշխատանքի:
Հետևաբար, կան դեպքեր, երբ խողովակաշարի մակերեսին և ներսում կոռոզիոն թերությունների տեղակայման ոչ ճշգրիտ որոշման պատճառով վերաապահովագրության պատճառով թույլատրվում է խողովակաշարի անհիմն փոխարինումը նշանակալի տարածքներում, ինչը հանգեցնում է պետական ​​միջոցների մեծ գերծախսման: Հետևաբար, պահանջվում է խողովակաշարերի կոռոզիոն վիճակի հուսալի գնահատում և ստացված տվյալների հիման վրա ժամանակին և ճիշտ վերանորոգում: Այդ նպատակով մեր երկրում մշակվել, նախագծվել և փորձարկվում են թերության դետեկտորներ՝ առանց խրամուղուց բացելու խողովակաշարերի կոռոզիոն վիճակը գնահատելու համար: