У дома естествено земеделие Определяне на натоварванията върху тръбни опори. Изчисляване на фиксирани опори

естествено земеделие

Определяне на натоварванията върху тръбни опори. Изчисляване на фиксирани опори

(Таблица 10.1)

момент на съпротивление на напречното сечение на тръбата при изчислената дебелина на стената на тръбата, cm3, (Таблица 2.10. SP);

Коефициент на якост на заваръчния шев (табл. 10.2).

0,8 коефициент на пластичност

Еквивалентно тегло на натоварване kgf / m (равно на теглото на тръбопровода в работно състояние);

Еквивалентното тегловно натоварване за подземно полагане на тръбопроводи се приема равно на очакваното тегло на тръбопровода в работно или студено състояние.

където q е теглото на един метър от тръбопровода: теглото на тръбата (qtr), водата (qv) (Таблица 2.11., 2.12. SP), изолационната конструкция (qout).

Разстоянието между подвижните опори с компенсатори на сальника се определя чрез изчисляване на напреженията на опън или натиск (съответно =0,95,=1).

Чрез напрежения на натиск,=1

Според напреженията на опън, = 0,95

приета за уреждане

Натоварвания върху фиксирани опори.

Натоварванията върху неподвижните опори на тръбопроводите се разделят на вертикални и хоризонтални.

вертикално:

l-диапазон между подвижни опори, m

Хоризонталните натоварвания върху неподвижните опори на тръбопроводите възникват под въздействието на следното:

Триене в подвижни опори, с термично удължаване на топлинните тръби.

Триенето в компенсаторите за спълване, с термично удължаване на топлинните тръби.

Хоризонталните аксиални натоварвания върху междинните опори се определят, като се вземат предвид всички активни силиот двете страни на основата:

Сили на триене в подвижни лагери, kgf

Сили на триене в компенсаторите на сапълнежната кутия, kgf

където q е теглото на 1 метър тръбопровод, kgf

L е дължината на тръбопровода от фиксираната опора до компенсатора, m

f-коефициент на триене на подвижни опори (табл. 11.1)

Силите на триене в разширителните фуги на пълнежната кутия се определят в зависимост от работното налягане на охлаждащата течност, диаметъра на тръбата и конструкцията на съединителната кутия:

kgf

Работно наляганеантифриз

дължина на опаковъчния слой на соевите зърна на кутията за пълнене (4.16)

външен диаметър на втулката на компенсатора на жлезата (4.16 )

коефициент на триене на опаковка с метал = 0,15

брой болтове на компенсатора (4.16)

Площ на напречното сечение на опаковката (4.16)

стойността се приема не по-малко от 10 kgf/cm2.

За изчислена се приема по-малката от силите.

Получените хоризонтални сили върху междинните фиксирани опори се намират като разлика в общите сили от двете страни на опората. S=SB-SM, m. В този случай, за граница на безопасност, по-малката от силите се взема с коефициент 0,7: S=SB-0,7SM, при SB=SM приемаме една от сумите с a коефициент от 0.3 S1=0.3St.to. l1=l2=120 m, след това S1=S2.

f=0,3 за плъзгащи лагери

qtr=62,15 kgf

qv=134,6 kgf

qout=30,4 kgf

16 kgf/cm2

Вземаме kgf като изчислено

S=5451.6+8346.9=13798.5 kgf

Като изчислена стойност приемаме 13798,5 = 4139,6 kgf

Изчисляване на топлоизолация на топлопроводи.

Изчислението се прави на главната секция (от енергийния център до първия клон.)

Първоначални данни:

Определяме дебелината на топлоизолацията за двутръбно полагане на отоплителна мрежа с диаметър dn = 0,426 m в стоманобетонен непроходим канал с размери 2,54 x 0,93 m (вътрешен) и 2,94 x 1,33 m (външен). Място на строителство - Москва Средна температура на топлоносителя в захранващия топлопровод, в връщащия се температурна графика). Дълбочината на полагане на оста на тръбопроводите h = 1,23 м. Средногодишната температура на почвата tgr = 3,2 °C. Като топлоизолация приемаме рогозки от минерална вата, пробити, GOST 2 / 880-88 клас 100. Покривният слой е изработен от фибростъкло .

За тръбопроводи с dн = 0,426 m (dу = 400 mm), съгласно нормите, плътността на топлинния поток и (Таблица 13.6.).

;

Приемаме дебелината на топлоизолационния слой и покривния слой

1. Вертикалното нормативно натоварване върху опората на тръбата трябва да се определи по формулата

Бележки. 1. Пружинните опори и окачвания на паропроводи D при ³400 mm на места, достъпни за поддръжка, могат да бъдат изчислени за вертикално натоварване, без да се отчита теглото на водата при хидравличен тест, предвиждайки това специални устройстваза натоварване на опорите по време на теста.

2. При поставяне на опора в тръбопроводни възли трябва допълнително да се вземе предвид теглото на спирателната и дренажна арматура, компенсаторите, както и теглото на тръбопроводите в съседни участъци от клони, попадащи върху тази опора.

3. Диаграмата на натоварването на опората е показана на чертежа.

Схема на натоварванията върху опората

1 - Тръба; 2 - подвижна тръбна опора

2. Хоризонталните нормативни аксиални N и страничните N натоварвания върху подвижните тръбни опори от силите на триене в опорите трябва да се определят по формулите:

където мх , м y - коефициенти на триене в опорите, съответно, когато опората се движи по оста на тръбопровода и под ъгъл спрямо оста, взети съгласно табл. един* това приложение;

Тегло на 1 m тръбопровод в работно състояние, включително теглото на тръбата, топлоизолационната конструкция и водата за водопроводни и кондензатни мрежи (теглото на водата в паропроводите не се взема предвид), N/m.

Маса 1*

Коефициенти на триене

При известна дължина на пръта коефициентът на триене за твърдо окачване трябва да се определи по формулата

където - термично удължение на участъка на тръбопровода от фиксираната опора до компенсатора, mm;

Работна дължина на тягата, мм.

3. Хоризонталните странични натоварвания, като се вземе предвид посоката им на действие, трябва да се вземат предвид при изчисляване на опорите, разположени под гъвкави компенсатори. а също и на разстояние от £40 дна тръбопровода от ъгъла на въртене или гъвкава компенсаторна фуга.

4. При определяне на нормативното хоризонтално натоварване върху неподвижна тръбна опора трябва да се вземе предвид следното:

4.1. Силите на триене в опорите на подвижната тръба H, определени по формулата

4.2. Силите на триене в компенсаторните фуги, , N, определени по формулите

, (6)

, (7)

		работно налягане на охлаждащата течност (т. 7.6), Pa, (но не по-малко от 0,5 × 10 6 Pa);
		дължина на уплътнителния слой по оста на компенсатора на жлезата, m;
		външен диаметър на разклонителната тръба на компенсатора на спълнятелната кутия, m;
		коефициентът на триене на набивката върху метала, взет равен на 0,15;
		брой болтове на компенсатора;
		площ на напречното сечение на компенсатора за пълнеж, m 2, определена по формулата

, (8)

Вътрешен диаметър на корпуса на компенсатора на спълнятелната кутия, m

При определяне на стойността по формула (6) се приема, че стойността е най-малко 1×10 6 Pa. За изчислена се приема най-голямата от силите, получени по формули (6) и (7).

4.3. Неуравновесени сили на вътрешно налягане при използване на компенсатори на сапълнежната кутия, N, в участъци от тръбопроводи с спирателни клапани, преходи, ъгли на завъртане или завъртания, определени по формулата

4.4. Дистанционни сили на силфонните компенсатори от вътрешно налягане ,H, определени по формулата

, (11)

4.5. Коравината на силфонните компенсатори, H, се определя по формулата

където Р - коравина на компенсатора при компресиране с 1 mm, N/mm;

Компенсиращ капацитет на компенсатора, мм.

Стойностите на R, , са приети съгласно техническите спецификации и работните чертежи за компенсаторни фуги.

4.6. Дистанционни сили на силфонните компенсатори по време на монтажа им в съчетание с компенсаторни фуги в съседни секции, N, определени по формулата

(13)

4.7. Силите на еластична деформация с гъвкави компенсатори и със самокомпенсация, определени от изчислението на тръбите за компенсиране на топлинните удължения.

4.8. Силите на триене на тръбопроводи при преместване на тръба вътре в топлоизолационна обвивка или сили на триене на черупка срещу земята при безканално полагане на тръбопроводи, определени съгласно специални инструкции, в зависимост от вида на изолацията.

5. Хоризонталното аксиално натоварване върху неподвижната тръбна опора трябва да се определи:

върху крайната опора - като сума от силите, действащи върху опората (т. 4);

върху междинната опора - като разлика между сумите на силите, действащи от всяка страна на опората; в този случай по-малък сбор от сили, с изключение на неуравновесените сили на вътрешното налягане, силите на разширение и коравината на силфонните компенсатори, се взема с коефициент 0,7.

Забележки: 1. При определяне на общото натоварване на опорите на тръбопровода трябва да се вземе предвид твърдостта на силфонните разширителни фуги, като се вземат предвид допустимите спецификациивърху компенсаторите на граничните отклонения на стойностите на коравина.

2. Когато сборът от силите, действащи от всяка страна на междинната неподвижна опора, е еднакъв, хоризонталното аксиално натоварване върху опората се определя като сбор от силите, действащи от едната страна на опората с коефициент 0,3.

6. Хоризонталното странично натоварване върху неподвижната тръбна опора трябва да се вземе предвид при завои на трасето и от разклонения на тръбопровода.

При двупосочни разклонения на тръбопроводи, страничното натоварване върху опората се взема предвид от клоните с най-голямо натоварване.

7. Неподвижните тръбни опори трябва да бъдат проектирани за най-голямо хоризонтално натоварване при различни режими на работа на тръбопровода, включително с отворени и затворени шибъри.

При пръстеновидната схема на топлинните мрежи трябва да се вземе предвид възможността за движение на охлаждащата течност от всяка страна.

Изчисляване на фиксирани опори.

Фиксираните опори фиксират позицията на тръбопровода в определени точки и възприемат силите, които възникват в точките на фиксиране под въздействието на температурни деформации и вътрешно налягане.

Поддръжките са много важно влияниеза работата на топлинната тръба. Сериозните аварии не са рядкост поради неправилно поставяне на опори, лош избор на конструкции или невнимателен монтаж. Много е важно всички опори да са натоварени, за което е необходимо по време на монтажа да се провери тяхното разположение по трасето и позицията им във височина. При безканално полагане те обикновено отказват да монтират свободни опори под тръбопроводи, за да избегнат неравномерно слягане, както и допълнителни напрежения на огъване. В тези уплътнения тръбите се полагат върху непокътната почва или внимателно уплътнен слой пясък.

Обхватът (разстоянието) между опорите определя напрежението на огъване, което възниква в тръбопровода и стрелката на отклонение.

При изчисляване на напреженията и деформациите на огъване тръбопроводът, лежащ върху свободни опори, се счита за многодиапазонна греда. На фиг. T.c.19 показва диаграма на моментите на огъване на многодиапазонен тръбопровод.

Помислете за силите и напреженията, действащи в тръбопроводите.

Приемаме следната нотация:

М- момент на сила, N*m; Q B , Q g - вертикална и хоризонтална сила, N; q in, q g- специфично натоварване на единица дължина, вертикално и хоризонтално, H / m; ..N - хоризонтална реакция върху опората, N.

Максималният момент на огъване в многодиапазонен тръбопровод възниква при опората. Величината на този момент (9.11)

където q- специфично натоварване на единица дължина на тръбопровода, N/m; - дължина на обхвата между опорите, м. Специфично натоварване qсе определя по формулата (9-12)

където q B- вертикално специфично натоварване, като се вземе предвид теглото на тръбопровода с охлаждащата течност и топлоизолацията; q g- хоризонтално специфично натоварване, като се вземе предвид силата на вятъра,

(9-13)

където w- скорост на вятъра, m/s; - плътност на въздуха, kg / m 3; г и -външен диаметър на изолацията на тръбопровода, m; к- аеродинамичен коефициент, равен средно на 1,4-1,6.

Силата на вятъра трябва да се взема предвид само при отворено полагане на топлинни тръби отгоре.

Моментът на огъване в средата на участъка

На разстояние 0,2 от опората моментът на огъване е нула.

Максималното отклонение настъпва в средата на участъка.

Провисване на тръбопровода , (9.15)

Въз основа на израза (9-11) се определя разстоянието между свободните опори

(9-16) откъде ,м(9-17)

При избора на интервал между опорите за реални тръбопроводни схеми се приема, че при най-неблагоприятни условия на работа, например, при най-високи температури и налягания на охлаждащата течност, общото напрежение от всички действащи сили в най-слабата секция (обикновено заварка ) не надвишава допустимата стойност.

предварителна оценкаразстоянията между опорите могат да се направят въз основа на уравнение (9-17), като се вземе напрежението от огъване 4, равно на 0,4-0,5 от допустимото напрежение:

Неподвижните опори възприемат реакцията на вътрешното налягане, свободните опори и

компенсатор.

Получената сила, действаща върху неподвижна опора, може да се представи като

, където

но -коефициент в зависимост от посоката на действие на аксиалните сили на вътрешното налягане от двете страни на опората. Ако опората се разтовари от силата на вътрешното налягане, тогава но=0 в противен случай но=1; Р- вътрешно налягане в тръбопровода; - площта на вътрешния участък на тръбопровода; - коефициент на триене върху свободни опори; - разликата в дължините на секциите на тръбопровода от двете страни на неподвижната опора; - разликата между силите на триене на аксиалните плъзгащи компенсатори или еластичните сили на гъвкавите компенсатори от двете страни на неподвижната опора.

26. Компенсация за термично удължаване на тръбопроводи на топлоснабдителните системи. Основи на изчисляването на гъвкави компенсатори.

В топлинните мрежи понастоящем най-широко се използват пълнител, U-образна форма и в Напоследъки силфонни (вълнообразни) компенсатори. В допълнение към специалните компенсатори, за компенсация се използват и естествените ъгли на въртене на топлопровода - самокомпенсация. Компенсаторите трябва да имат достатъчен компенсиращ капацитет, за да поемат топлинното разширение на участъка на тръбопровода между фиксираните опори, като максималните напрежения в радиалните компенсатори не трябва да надвишават допустимите (обикновено 110 MPa). Необходимо е също така да се определи реакцията на компенсатора, използван при изчисляването на натоварванията върху фиксирани опори. Топлинното удължение на проектния участък на тръбопровода, mm, се определя по формулата

, (2.81)

Приблизителна температурна разлика, определена по формулата, (2.82)

Гъвкави компенсаторни фугиза разлика от пълнителите, те се характеризират с по-ниски разходи за поддръжка. Използват се за всички методи на полагане и за всякакви параметри на охлаждащата течност. Използването на разширителни фуги за съединителна кутия е ограничено до налягане не повече от 2,5 MPa и температура на охлаждащата течност не повече от 300°C. Те се монтират при подземно полагане на тръбопроводи с диаметър повече от. 100 mm, при полагане над земята върху ниски тръбни опори с диаметър над 300 mm, както и в тесни места, където е невъзможно да се поставят гъвкави компенсатори.

Гъвкавите разширителни фуги се изработват от огъвания и прави участъци от тръби с помощта на електродъгово заваряване. Диаметърът, дебелината на стената и марката на стоманата на компенсаторите са същите като тези на тръбопроводите на главните секции. По време на монтажа гъвкавите компенсатори се поставят хоризонтално; вертикалните или наклонени инсталации изискват въздушни или дренажни устройства, които затрудняват поддръжката.

За да се създаде максимален капацитет на разширение, гъвкавите разширителни фуги се разтягат в студено състояние преди монтаж и се фиксират с дистанционни елементи в това положение. стойността

разширенията на компенсатора се записват в специален акт. Опънатите компенсатори се закрепват към топлинната тръба чрез заваряване, след което дистанционните елементи се отстраняват. Благодарение на предварителното разтягане, компенсаторният капацитет се удвоява. За инсталиране на гъвкави компенсатори се подреждат компенсаторни ниши. Нишата е непроходим канал със същия дизайн, съответстващ по конфигурация на формата на компенсатора.

Жлези (аксиални) компенсаториса изработени от тръби и от ламарина от два вида: едностранни и двустранни. Поставянето на двустранни компенсаторни фуги е добре комбинирано с монтажа на фиксирани опори. Компенсаторите на жлезите са монтирани стриктно по оста на тръбопровода, без изкривявания. Пълнежът на компенсатора на сальника е пръстен от азбестов графичен шнур и термоустойчива гума. За безканални тръбопроводи трябва да се използват аксиални компенсатори.

Капацитетът на разширение на разширителните фуги за сапълнежната кутия се увеличава с увеличаване на диаметъра.

Гъвкаво изчисление на компенсатора.

Топлинното удължение на проектния участък на тръбопровода, mm, се определя по формулата

, (2.81)

където е средният коефициент на линейно разширение на стоманата, mm / (m o C), (за типични изчисления можете да вземете = 1,2 10ˉ² mm / (m o C),

Приблизителна температурна разлика, определена по формулата

където е проектната температура на охлаждащата течност, o C;

Приблизителна температура на външния въздух за проектиране на отопление, o C;

Л- разстояние между фиксираните опори, m.

Изравнителният капацитет на разширителните фуги за пълнежната кутия е намален с разлика от 50 mm.

Реакцията на компенсатора на жлезата - силата на триене в уплътнението на жлезата се определя по формулата, (2.83)

където е работното налягане на охлаждащата течност, MPa;

Дължината на уплътнителния слой по оста на компенсатора на жлезата, mm;

Външен диаметър на разклонителната тръба на компенсатора на съединителната кутия, m;

Коефициентът на триене на набивката срещу метала се приема за 0,15.

Спецификациисилфонните компенсатори са дадени в табл. 4.14 - 4.15. Аксиалната реакция на силфонните компенсатори се състои от два члена

където е аксиалната реакция, причинена от деформацията на вълните, определена по формулата

къде л- температурно удължение на участъка на тръбопровода, m; д- коравина на вълната, N/m, взета според паспорта на компенсатора; н- броят на вълните (лещи). - аксиална реакция от вътрешно налягане, определена по формулата

, (2.86)

където е коефициент в зависимост от геометричните размери и дебелината на стената на вълната, равен средно на 0,5 - 0,6;

дИ дса външният и вътрешният диаметър на вълните, съответно, m;

Излишно налягане на охлаждащата течност, Pa.

При изчисляване на самокомпенсацията основната задача е да се определи максималното напрежение s в основата на късото рамо на ъгъла на завой на коловоза, което се определя за ъгли на завой от 90 ° по формулата ; (2.87)

за ъгли по-големи от 90 o, т.е. 90+ б, според формулата (2.88)

къде л- удължаване на късото рамо, m; л- дължина на късото рамо, m; Е- модулът на надлъжна еластичност, равен на средния за стомана 2 10 5 MPa; д- външен диаметър на тръбата, m;

Съотношението на дължината на дългото рамо към дължината на късото рамо.

27. Определяне на очакваните дебити на охлаждащата течност. (фиг. T.c.22,23,24)

Основната задача при изчисляването на локални или групови топлинни точки е:

При определяне на изчисления дебит на топлоносителите,

При избора на стандартни размери на нагреватели, помпени агрегати и смесителни устройства.

При чисто отоплителен товар се определя изчисленият еквивалент на потреблението на мрежова вода:

където G' е прогнозната консумация на вода в мрежата,

Q 0 '- изчислено топлинно натоварване,

τ 1 '- t вода в захранващия тръбопровод при прогнозната консумация на топлина за отопление.

В зависима схемавръзка с отопление:

T вода след отоплителната система,

В независима схемавръзка с отопление:

T вода след нагревателя с нагряване (топлообменник),

Еквивалентът на потока мрежова вода към топлообменника при прогнозния топлинен поток към отоплителната система.

1. Вертикалното стандартно натоварване на тръбната опора, N, трябва да се определи по формулата

където - теглото на 1 m от тръбопровода, включително теглото на тръбата, топлоизолационната конструкция и водата (за паропроводи се взема предвид теглото на водата по време на хидравличното изпитване), N / m;

Разстояние между подвижните опори, m

Забележки: 1. Пружинните опори и закачалки на 400 мм паропроводи на места, достъпни за поддръжка, могат да бъдат проектирани за вертикално натоварване без да се отчита теглото на водата по време на хидравличното изпитване, като за това се предвиждат специални устройства за товарни опори по време на изпитване.

3. Схемата на натоварванията върху опората е показана на чертежа.

Схема на натоварванията върху опората

1 - тръба; 2 - подвижна тръбна опора

2. Хоризонталните нормативни аксиални , , и странични , , натоварвания върху подвижните тръбни опори от силите на триене в опорите трябва да се определят по формулите:

(2)

(3)

където са коефициентите на триене в опорите, съответно, когато опората се движи по оста на тръбопровода и под ъгъл спрямо оста, взети съгласно табл. 1* от това заявление;

Маса 1*

Коефициенти на триене

При известна дължина на пръта коефициентът на триене за твърдо окачване трябва да се определи по формулата

където - термично удължение на участъка на тръбопровода от фиксираната опора до компенсатора, mm;

Работна дължина на тягата, мм.

3. Хоризонталните странични натоварвания, като се има предвид посоката на тяхното действие, трябва да се вземат предвид при изчисляване на опори, разположени под гъвкави компенсатори, както и на разстояние на тръбопровода от ъгъла на въртене или гъвкава компенсаторна фуга.

4.1. Силите на триене в подвижните тръбни опори, N, определени по формулата

където е коефициентът на триене в подвижните тръбни опори;

Тегло на 1 m тръбопровод в работно състояние (стр. 2), N/m;

Дължината на тръбопровода от фиксираната опора до компенсатора или ъгълът на завъртане на трасето по време на самокомпенсация, m

4.2. Силите на триене в компенсаторите на сапълнежната кутия, , N, определени по формулите:

; (6)

, (7)

където е работното налягане на охлаждащата течност (клауза 7.6), Pa, (но не по-малко от 0,5 Pa);

Дължина на опаковъчния слой по оста на компенсатора на жлеза, m;

Външен диаметър на разклонителната тръба на компенсатора на съединителната кутия, m;

Коефициентът на триене на опаковката върху метала, взет равен на 0,15;

Брой болтове на компенсатора;

Площта на напречното сечение на компенсатора на кутията за пълнене, кв.м, определена по формулата

, (8)

Вътрешен диаметър на корпуса на компенсатора на спълнятелната кутия, m

При определяне на стойността по формула (6) се приема, че стойността е най-малко Pa. За изчислена се приема най-голямата от силите, получени по формули (6) и (7).

4.3. Неуравновесени сили на вътрешно налягане при използване на компенсатори на сапълнежната кутия, N, в участъци от тръбопроводи със спирателни вентили, преходи, ъгли на въртене или тапи, определени по формулата

където е площта на напречното сечение по външния диаметър на разклонения тръбопровод на компенсатора на сальника, кв.м;

Работно налягане на топлоносителя, Pa.

4.4. Дистанционни сили на силфонните компенсатори от вътрешно налягане, H, определени по формулата

където е ефективната площ на напречното сечение на компенсатора, кв.м, определена по формулата

, (11)

където - съответно външният и вътрешният диаметър на гъвкавия елемент на компенсатора, m.

4.5. Коравината на силфонните компенсатори, H, се определя по формулата

където R е коравината на компенсатора, когато е компресиран с 1 mm, N/mm;

Компенсиращ капацитет на компенсатора, мм.

Стойностите на R, , са приети съгласно техническите спецификации и работните чертежи за компенсаторни фуги.

. (13)

5. Хоризонталното аксиално натоварване върху неподвижната тръбна опора трябва да се определи:

върху крайната опора - като сума от силите, действащи върху опората (т. 4);

Забележки: 1. При определяне на общите натоварвания върху опорите на тръбопровода трябва да се вземе предвид коравината на силфонните компенсатори, като се вземат предвид максималните отклонения на стойностите на коравина, позволени от техническите спецификации за компенсаторите.

2. Когато сборът от силите, действащи от всяка страна на междинната неподвижна опора, е еднакъв, хоризонталното аксиално натоварване върху опората се определя като сума от силите, действащи от едната страна на опората, с коефициент 0,3.

Подобна информация.

размер на шрифта

ТОПЛИВНИ МРЕЖИ - СТРОИТЕЛНИ НОРМИ И ПРАВИЛА - СНИП 2-04-07-86 ( одобрени с УказГосстрой на СССР от 30-12-86 75) (ред. от ... Актуално през 2018 г.

ОПРЕДЕЛЯНЕ НА НАТОРЕНИЯ ВЪРХУ ТЪРБНИ ОПОРИ

1. Вертикалното нормативно натоварване на тръбната опора F_v, H трябва да се определи по формулата

където Gv е теглото на 1 m от тръбопровода, включително теглото на тръбата, топлоизолационната конструкция и водата (за паропроводи се взема предвид теглото на водата по време на хидравличното изпитване), N/m;

l - разстояние между подвижните опори, m.

Бележки. 1. Пружинните опори и окачвания на паропроводи Dу >= 400 mm на места, достъпни за поддръжка, могат да бъдат изчислени за вертикално натоварване без да се отчита теглото на водата по време на хидравлично изпитание, като се предвиждат специални устройства за товарни опори по време на изпитване.

3. Диаграмата на натоварването на опората е показана на чертежа.

Схема на натоварванията върху опората 1 - тръба; 2 - подвижна тръбна опора

2. Хоризонталните стандартни аксиални F_hx, N и страничните F_hy, N, натоварвания върху подвижните тръбни опори от силите на триене в опорите трябва да се определят по формулите:

където mu_x, mu_y са коефициентите на триене в опорите, съответно, когато опората се движи по оста на тръбопровода и под ъгъл към оста, взети съгласно табл. 1*подадено заявление;

G_h - тегло на 1 m тръбопровод в работно състояние, включително теглото на тръбата, топлоизолационната конструкция и водата за водопроводни и кондензатни мрежи (теглото на водата в паропроводите не се взема предвид), N/m.

Маса 1*

Коефициенти на триене

Забележка. Когато се използват флуоропластови уплътнения за плъзгащи лагери, коефициентите на триене се приемат за 0,1

При известна дължина на пръта коефициентът на триене за твърдо окачване трябва да се определи по формулата

където l - термично удължение на участъка на тръбопровода от фиксираната опора до компенсатора, mm;

l_t - работна дължина на пръта, мм.

3. Хоризонталните странични натоварвания, като се вземе предвид посоката им на действие, трябва да се вземат предвид при изчисляване на опорите, разположени под гъвкави компенсатори. както и от разстояние<= 40Dу трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4.1. Силите на триене в опорите на подвижната тръба H, определени по формулата

където mu е коефициентът на триене в подвижните тръбни опори;

Gh - тегло на 1 m тръбопровод в работно състояние (поз. 2), N/m;

L е дължината на тръбопровода от фиксираната опора до компенсатора или ъгълът на завъртане на трасето по време на самокомпенсация, m.

4.2. Силите на триене в компенсаторните фуги, , N, определени по формулите

, (6)

, (7)

, (8)

d_ic - вътрешен диаметър на корпуса на компенсатора на сапълнежната кутия, m.

При определяне на стойността по формула (6) се приема, че стойността е най-малко 1 x 10(6) Pa. За изчислена се приема най-голямата от силите, получени по формули (6) и (7).

4.4. Дистанционни сили на силфонните компенсатори от вътрешно налягане, H, определени по формулата

, (11)

4.5. Коравината на силфонните компенсатори, H, се определя по формулата

където R е коравината на компенсатора, когато е компресиран с 1 mm, N/mm;

Компенсиращ капацитет на компенсатора, мм.

Стойностите на R, , са приети съгласно техническите спецификации и работните чертежи за компенсаторни фуги.

(13)

5. Хоризонталното аксиално натоварване върху неподвижната тръбна опора трябва да се определи:

върху крайната опора - като сума от силите, действащи върху опората (т. 4);

На междинната опора - като разлика между сумите на силите, действащи от всяка страна на опората; в този случай по-малък сбор от сили, с изключение на неуравновесените сили на вътрешното налягане, силите на разширение и коравината на силфонните компенсатори, се взема с коефициент 0,7.

Забележки: 1. При определяне на общото натоварване върху опорите на тръбопровода, твърдостта на силфонните компенсатори трябва да се вземе предвид, като се вземат предвид максималните отклонения на стойностите на коравина, разрешени от спецификациите за компенсаторни фуги.