Agjencia Federale për Arsimin

Institucion arsimor shtetëror i arsimit të lartë profesional

UNIVERSITETI TEKNIK SHTETËROR NIZHNY NOVGOROD

Instituti Politeknik Dzerzhinsky

Departamenti "Makinat dhe aparatet e teknologjive kimike dhe ushqimore"

SHËNIM SHPJEGUES

NË PUNËN E KURSIT MBI DISIPLINËN

"HIDRAULIKA DHE MAKINERIA HIDRAULIKE"

OPTION 1.5

Plotësuar nga një student i grupit 04-MAPP

Kabanshchikov D.

Menaxheri i projektit Sukhanov D.E.

Projekti është i mbrojtur me një vlerësim prej ____________

Dzerzhinsk

Prezantimi

1. Të dhënat fillestare për llogaritjen

2. Skema e njësisë së pompimit

Forma e informacionit fillestar

4. Llogaritja e karakteristikave hidraulike të skemës

4.1 Llogaritja e diametrave të tubacionit

2 Humbja e kokës në tubacion

3 Llogaritja e rezistencave hidraulike për një degë të përbashkët

3.1 Humbja e kokës me fërkim

3.2 Llogaritja e humbjeve të rezistencës lokale

4 Llogaritja e rezistencës hidraulike për 1 degë

4.1 Humbja e kokës me fërkim

4.2 Llogaritja e humbjeve të rezistencës lokale

5 Llogaritja e rezistencave hidraulike për 2 degë

5.1 Humbja e kokës me fërkim

5.2 Llogaritja e humbjeve të rezistencës lokale

6 Llogaritja e rezistencës hidraulike për 3 degë

6.1 Humbja e kokës me fërkim

4.6.2 Llogaritja e humbjeve të rezistencës lokale

7 Zgjedhja e makinës standarde hidraulike

Shtojca 1: Specifikimi i vizatimit të pompës

Prezantimi

Një makinë hidraulike është një makinë që komunikon lëngun që rrjedh nëpër to energji mekanike(pompë), ose të marrë një pjesë të energjisë nga lëngu dhe ta transferojë atë në trupin e punës për përdorim të dobishëm (motor hidraulik).

Funksionimi i pompës karakterizohet nga rrjedha, presioni, fuqia, efikasiteti dhe shpejtësia e saj.

Feed - rrjedha e lëngut përmes tubit të presionit (daljes).

Koka - ndryshimi midis energjive të peshës së njësisë së lëngut në pjesën e rrjedhës pas pompës dhe përpara saj:

Н = zн - zв + (pн - pв)/(ρg) + (υн2 - υн2) /(2g).

Fuqia - energjia e furnizuar në pompë nga motori për njësi të kohës:

Efikasiteti i pompës - raporti i fuqisë së dobishme ndaj konsumuar:

η = Np/N.

Varësitë grafike të kokës, fuqisë së boshtit dhe efikasitetit të pompës nga performanca e saj në numër konstant RPM quhet karakteristikat e pompës. Kur zgjidhni një pompë, është e nevojshme të merren parasysh karakteristikat e rrjetit, domethënë tubacioni dhe aparati përmes të cilit pompohet lëngu. Karakteristika e rrjetës shpreh marrëdhënien midis rrjedhës së lëngut Q dhe presionit H të nevojshëm për të lëvizur lëngun nëpër këtë rrjet. Koka mund të përkufizohet si shuma e lartësisë gjeometrike të furnizimit Hg dhe humbjes së kokës hp. Pika e kryqëzimit të karakteristikave quhet pika e funksionimit. Ajo korrespondon me performancën më të lartë të pompës kur ajo është duke punuar në një rrjet të caktuar. Nëse kërkohet performancë më e lartë, ose rrisni shpejtësinë e motorit ose zëvendësoni pompën me një pompë me kapacitet më të lartë. Pompa duhet të zgjidhet në mënyrë që pika e funksionimit të korrespondojë me kapacitetin dhe presionin e kërkuar në rajonin e efikasitetit më të madh.

Për të ndryshuar mënyrën e funksionimit të pompës, është e nevojshme të ndryshoni karakteristikat e pompës ose njësisë së pompimit. Ky ndryshim në karakteristikat për të siguruar ushqimin e kërkuar quhet rregullim.

Kontrolli i valvulës (mbytës)

Le të supozojmë se pompa duhet të ketë një rrjedhje jo QA, që korrespondon me pikën A të kryqëzimit të karakteristikës së pompës me karakteristikën e njësisë së pompimit, por QB (Fig. 1). Le QB< QA. Этой подаче соответствует рабочая точка В характеристики насоса. Для того чтобы характеристика насосной установки пересекалась с кривой напоров Н = f(Q) в точке В, необходимо увеличить потери напора в установке. Это осуществляется прикрытием регулирующей задвижки, установленной на напорном трубопроводе. В результате увеличения потерь напора в установке характеристика насосной установки пойдет круче и пересечет кривую напоров Н = f(Q) насоса в точке В. При этом режиме напор насоса складывается из напора НBy , расходуемого в установке при эксплуатации с полностью открытой задвижкой, и потери напора в задвижке hз.:

HB \u003d HBy + hz.

Kështu, rregullimi i funksionimit të pompës me mbytje shkakton humbje shtesë të energjisë, të cilat ulin efikasitetin e instalimit. Prandaj, kjo metodë rregullimi është joekonomike. Megjithatë, për shkak të thjeshtësisë së tij të jashtëzakonshme, kontrolli i mbytjes është bërë më i përhapuri.

Foto 1. Rregullimi i pompës me mbytje

Rregullimi duke ndryshuar shpejtësinë e pompës

Një ndryshim në numrin e rrotullimeve të pompës çon në një ndryshim në karakteristikat e tij dhe, rrjedhimisht, në një ndryshim në mënyrën e funksionimit (Fig. 2). Motorët me shpejtësi të ndryshueshme kërkohen për kontrollin e shpejtësisë së ndryshueshme.

Motorë të tillë janë motorët elektrikë DC, me avull dhe turbinat me gaz dhe motorët me djegie të brendshme. Më e zakonshme motorët elektrikë asinkron me një rotor të kafazit të ketrit, ata praktikisht nuk lejojnë një ndryshim në numrin e rrotullimeve. Përdoret gjithashtu për të ndryshuar numrin e rrotullimeve duke përfshirë rezistencën në qarkun e rotorit të një motori asinkron me një rotor fazor, si dhe një bashkim lëngu të instaluar midis motorit dhe pompës.

Rregullimi i pompës duke ndryshuar shpejtësinë e saj është më ekonomik sesa rregullimi me mbytje. Edhe përdorimi i lidhjeve të lëngjeve dhe rezistencës në qarkun e rotorit të një motori asinkron, i shoqëruar me humbje shtesë të energjisë, është më ekonomik sesa kontrolli i mbytjes.

Figura 2. Rregullimi i pompës duke ndryshuar shpejtësinë.

Kontrolli i anashkalimit

Ajo kryhet duke anashkaluar një pjesë të shpejtësisë së rrjedhës së lëngut të furnizuar nga pompa nga tubacioni i presionit në tubacionin e thithjes përmes tubacionit të anashkalimit, mbi të cilin është instaluar valvula. Kur ndryshoni shkallën e hapjes së kësaj valvule, shkalla e rrjedhës së lëngut të anashkaluar dhe, rrjedhimisht, shpejtësia e rrjedhës në rrjetin e jashtëm ndryshon. Energjia e lëngut që kalon nëpër tubacionin e anashkalimit humbet. Prandaj, kontrolli i anashkalimit është joekonomik.

Rregullimi duke rrotulluar tehet

Përdoret në pompat e rrjedhës boshtore me fletë rrotulluese të mesme dhe të mëdha. Kur fletët rrotullohen, karakteristikat e pompës ndryshojnë dhe, rrjedhimisht, mënyra e funksionimit të saj (Fig. 3). Efikasiteti i pompës nuk ndryshon ndjeshëm kur fletët rrotullohen, kështu që kjo metodë rregullimi është shumë më ekonomike sesa kontrolli i mbytjes.

Figura 3. Rregullimi i pompës duke ndryshuar këndin e fletëve.

Fuqia më e vogël fitohet me rregullim duke ndryshuar shpejtësinë, pak më shumë fuqi fitohet me rregullim me mbytje, më e madhja - me rregullim me anashkalim: NB rreth< NBдр < NB пер. Этот результат справедлив лишь для насосов, у которых с увеличением подачи мощность увеличивается (тихоходные и нормальные центробежные насосы). Если с увеличением подачи мощность уменьшается (например, осевые насосы), то регулирование перепуском экономичнее регулирования дросселированием.

Figura 4. Krahasimi i ekonomisë menyra te ndryshme kontrolli i pompës

1 Të dhënat fillestare për llogaritjen

Gjatësia e parcelës:= 4 m; l2 = 8 m; l3 = 10 m; l4 = 0,5 m; l5 = 1 m; l6 = 1 m.

Shenjat e instalimit të rezervuarëve pritës: = 2 m; z2 = 4 m; z3 = 6 m.

Kokë e lirë në pikat e konsumit: = 3 m; H2= 3 m; H3= 2 m.

Shkalla e prurjes së lëngjeve në zonat: = 100 m3/h; Q2= 200 m3/h; Q3= 50 m3/h.

Këndi i hapjes së difuzorit α = 60º.

Gjatësia e shkëmbyesit të nxehtësisë Ltr = 1,8 m.

Diametri i rezervuarit të zgjerimit dр = 0,6 m.

3. Forma e informacionit fillestar

Numri i degëve - 3.

Gjendja e gypave është me korrozion të lehtë.

Pajisje, pajisje të instaluara në degë	Dega e përbashkët
1. Shkëmbyes nxehtësie me dy tuba ("tub në tub"")
2. Valvula normale
3. Kthesë e mprehtë
4. Kthesë e qetë
5. Hyrja e tubit
6. Jashtë tubit
7. Zgjerimi i papritur
8. Shtrëngim i papritur
9. Konfuz
10. Difuzor
11. Serpentine
12. Shkëmbyesi i nxehtësisë së guaskës dhe tubit
13. Konsumi Q, m3/h
14. Gjatësia e degës l, m
15. Shenjat e instalimit të rezervuarëve pritës, m
16. Kokë e lirë në pikat e konsumit, H, m

Karakteristikë e rezistencave lokale

Shkëmbyesi i nxehtësisë me dy tuba ("tub në tub""): dega 3, gjatësia e seksioneve të shkëmbimit të nxehtësisë - 1.8 m, numri i seksioneve - 4.

Kthesë e mprehtë:

dega 1, këndi 90º,

dega 1, këndi 90º,

dega 2, këndi 90º,

dega 3, këndi 90º,

dega 3, këndi 90º,

dega 3, këndi 90º,

dega 3, këndi 90º,

dega 3, këndi 90º,

dega 3, këndi 90º,

dega 3, këndi 90º,

dega 3, këndi 90º.

Hyrja e tubit:

dega e përbashkët, këndi i hyrjes 0°,

dega e përbashkët, këndi i hyrjes 0°,

dega 1, këndi i hyrjes 0°,

dega 3, këndi i hyrjes 0°.

Dalja e tubit:

dega e përbashkët, këndi i daljes 0°,

dega 1, këndi i daljes 0º,

dega 2, këndi i daljes 0º,

dega 3, këndi i daljes 0º.

Zgjerimi i papritur:

dega është e zakonshme, diametri i rezervuarit të zgjerimit është dр = 0,6 m.

Shtrëngim i papritur:

dega 2, diametri i rezervuarit të zgjerimit dр = 0,6 m.

Difuzori:

dega 2, këndi i hapjes α = 60º.

4. Llogaritja e karakteristikave hidraulike të skemës

Llogaritja e parametrave hidraulikë të qarkut është e nevojshme për të përcaktuar kostot e energjisë për lëvizjen e lëngut dhe për të zgjedhur një makinë standarde hidraulike (pompë).

1 Llogaritja e diametrave të tubacionit

Skema e specifikuar teknologjike përmban kontejnerë të vendosur në lartësi të ndryshme, një pompë centrifugale dhe një tubacion kompleks të degëzuar me valvula mbyllëse dhe kontrolli të instaluara në të dhe duke përfshirë një numër rezistencash lokale. Këshillohet që të filloni llogaritjen duke përcaktuar diametrat e tubacionit duke përdorur formulën:

di = √ 4Qi /(πw) , (1)

ku Qi - prurje mesatare për çdo degë, m3/s;

wi - shpejtësia e lëngut, m/s.

Për të gjetur shpejtësinë e rrjedhës së degës së përbashkët Q0, m3/h, përdoret formula e mëposhtme:

ku Qi është shpejtësia e rrjedhës së degës përkatëse, m3/h.

Q0 = Q1 + Q2 + Q3 = 100 + 200 + 50 = 350 m3/h.

Për llogaritjet, shkalla e rrjedhës Qi konvertohet nga m3/h në m3/s:

Q0 = 350 m3/h = 350/3600 = 0,097 m3/s,

Q1 = 100 m3/h = 100/3600 = 0,028 m3/s,

Q2 = 200 m3/h = 200/3600 = 0,056 m3/s,

Q3 = 50 m3/h = 50/3600 = 0,014 m3/s.

Në praktikë, për mediat e pompuara nga pompat, rekomandohet të merret vlera e shpejtësisë ekonomike prej ≈ 1.5 m/s.

Diametrat e tubacionit llogariten sipas degëve sipas formulës (1):

d1 \u003d (4 0,028) / (π 1,5) \u003d 0,154 m \u003d 154 mm,

d2= (4 0,056)/(π 1,5) = 0,218 m = 218 mm,

d3 \u003d (4 0,014) / (π 1,5) \u003d 0,109 m \u003d 109 mm,

d0 \u003d (4 0,097) / (π 1,5) \u003d 0,287 m \u003d 287 mm.

Bazuar në vlerat e llogaritura të di, diametri standard më i afërt i tubit dsti zgjidhet sipas GOST 8732 - 78 për tubat prej çeliku të mbështjellë pa tela.

Për degën e parë, një tub çeliku i mbështjellë pa tela me diametër të jashtëm 168 mm, me trashësi muri 5 mm, i bërë prej çeliku 10, i prodhuar sipas grupit B GOST 8731 - 74:

Tub 168x 5 GOST 8732 - 78

B10 GOST 8731 - 74

Për degën e dytë, një tub çeliku i mbështjellë pa tela me diametër të jashtëm 245 mm, me trashësi muri 7 mm, i bërë prej çeliku 10, i prodhuar sipas grupit B GOST 8731 - 74:

Tub 245x 7 GOST 8732 - 78

B10 GOST 8731 - 74

Për degën e tretë, një tub çeliku i mbështjellë pa tela me diametër të jashtëm 121 mm, me një mur 4 mm të trashë, i bërë prej çeliku 10, i prodhuar sipas grupit B GOST 8731 - 74:

Tub 121x5 GOST 8732 - 78

B10 GOST 8731 - 74

Për një degë të zakonshme, një tub çeliku i mbështjellë pa tela me një diametër të jashtëm 299 mm, me një mur 8 mm të trashë, i bërë prej çeliku 10, i prodhuar sipas grupit B GOST 8731 - 74:

Tub 299x 8 GOST 8732 - 78

B10 GOST 8731 - 74.

Llogaritjet e diametrave të brendshëm di, mm, bëhen sipas formulës:

di = Di - 2 b, (3)

ku Di është diametri i jashtëm i tubacionit përkatës, m;

b - trashësia e murit, m.

d0 = 299-2 8 = 283 mm = 0,283 m,

d1 \u003d 168-2 5 \u003d 158 mm \u003d 0,158 m,

d2 \u003d 245-2 7 \u003d 231 mm \u003d 0,231 m,

d3 \u003d 121-2 4 \u003d 113 mm \u003d 0,113 m.

Meqenëse diametrat e brendshëm të tubave standardë ndryshojnë nga vlerat e llogaritura nga formula (1), është e nevojshme të specifikoni shpejtësinë e rrjedhës së lëngut w, m/s, duke përdorur formulën:

wi = 4 Qi/(π d2sti), (4)

ku dsti është diametri i brendshëm standard i llogaritur për secilën degë të tubacionit, m;

Qi - prurje mesatare për çdo degë, m3/s.

w0 = (4 0,097)/(π (0,283)2) = 1,54 m/s,

w1 = (4 0,028)/(π (0,158)2) = 1,43 m/s,

w2 = (4 0,056)/(π (0,231)2) = 1,34 m/s,

w3 = (4 0,014)/(π (0,113)2) = 1,4 m/s.

2 Humbja e kokës në tubacion

Humbjet e kokës ndahen në humbje të fërkimit përgjatë gjatësisë dhe humbje lokale. Humbjet e fërkimit Δhi , m, ndodhin në gypat e drejtë me seksion kryq konstant dhe ndodhin në proporcion me gjatësinë e tubit. Ato përcaktohen nga formula:

Δhtrain i = λi (li/di) (wi2/2g) (5)

ku λi është koeficienti pa dimension i humbjes së fërkimit përgjatë gjatësisë (koeficienti Darcy);

g - nxitimi renie e lire, m/s2.

Koeficienti Darcy λi përcaktohet nga formula universale e A. D. Altshul:

λi = 0,11 (Δi /di + 68/Rei)0,25, (6)

ku Δi është vrazhdësia ekuivalente absolute në varësi të gjendjes së tubave;

Rei është numri Reynolds.

Vlera e vrazhdësisë absolute të tubave zgjidhet të jetë 0.2 mm, për tubat prej çeliku që kanë qenë në funksionim me korrozion të lehtë.

Numri Reynolds Re llogaritet duke përdorur formulën e mëposhtme:

Rei = (wi di ρ)/μ = (wi di)/ν, (7)

ku wi është shpejtësia e rrjedhjes së lëngut nëpër tubacionin përkatës, m/s;

di është diametri i brendshëm i tubacionit përkatës, m;

ρ - dendësia e lëngut, kg/m3;

μ - viskozitet dinamik, Pa s,

ν - viskoziteti kinematik, m2/s.

Humbjet lokale janë për shkak të rezistencës hidraulike lokale, domethënë ndryshimeve lokale në formën dhe madhësinë e kanalit, duke shkaktuar deformim të rrjedhës. Këto përfshijnë: kthesat e mprehta të tubave (bërrylat), kthesat e lëmuara, hyrjet dhe daljet e tubacionit, zgjerimet dhe tkurrjet e mprehta (të papritura), konfuzuesit, difuzorët, bobinat, shkëmbyesit e nxehtësisë, valvulat, etj.

Humbje lokale e kokës Δhm.s. i, m, përcaktohen nga formula Weisbach, si më poshtë:

Δhm.s.i = ∑ξi (wi2/2g), (8)

ku ξi është koeficienti i rezistencës për lloje të ndryshme të rezistencave lokale.

Pas llogaritjes së komponentëve të humbjes së kokës, humbjet totale Δhi, m, përcaktohen nga degët sipas formulës:

Δhi = Δhtrain i + Δhm.s. unë, (9)

ku Δhtr i - humbjet e fërkimit, m;

Δhm.s. i - humbjet e rezistencës lokale, m.

Н plot i = Δho + Δhi + Нi + zi, (10)

ku Hi - kokë e lirë në pikat e konsumit, m;

zi - shenjat e instalimit të tankeve pranuese, m.

3 Llogaritja e rezistencave hidraulike për një degë të përbashkët

3.1 Humbja e kokës me fërkim

Për degën e përbashkët të tubacionit, numri Reynolds përcaktohet me formulën (7):

Reo \u003d (1,54 0,283) / (1,01 10-6) \u003d 431505.

λo \u003d 0,11 (0,0002 / 0,283 + 68 / 431505) 0,25 \u003d 0,019.

Δhtrain o \u003d 0,019 (1,5 / 0,283) (1,54) 2 / (2 9,81) \u003d 0,012 m.

pompë tubacion hidraulik presioni

4.3.2 Llogaritja e humbjeve të rezistencës lokale

Dy hyrje tubash me skaje të mprehta: ξin = 0.5.

Dy valvola normale në hapje të plotë, me një diametër të brendshëm (marrë si vrimë nominale) 283 mm. Meqenëse ky kalim i kushtëzuar dhe, në përputhje me rrethanat, koeficienti i rezistencës së valvulës ξvent nuk tregohen në GOST, përdoret interpolimi për ta gjetur atë. AT këtë rastξvent = 5.234.

Dalja nga tubi: ξout = 1.

zgjerim i papritur.

Koeficienti i rezistencës zgjidhet në varësi të raportit të zonave të seksionit kryq të enës së zgjerimit dhe tubacionit dhe numrit Reynolds.

Raporti i zonave të gjetura të seksioneve gjendet përmes raportit të katrorëve të diametrave përkatës:

F0/Fр = (d0/dр)2 = (0,283/0,6)2 = 0,223.

Me një numër Reynolds prej 431505 dhe një raport sipërfaqe prej 0.223, koeficienti i tërheqjes

ξexp = 0,65.

Për një degë të përbashkët, humbja totale e presionit për shkak të rezistencave lokale Δhm.s.o, m, llogaritet me formulën (8):

Δhm.s.o \u003d (2 0,5 + 2 5,234 + 1 + 0,65) (1,54) 2 / (2 9,81) \u003d 1,59 m.

Humbjet totale Δho, m, në degën e përbashkët sipas formulës (9):

Δho \u003d 0,012 + 1,59 \u003d 1,602 m.

4 Llogaritja e rezistencës hidraulike për 1 degë

4.1 Humbja e kokës me fërkim

Për degën e parë të tubacionit, numri Reynolds përcaktohet nga formula (7):

Re1 = (1,43 0,158)/(1,01 10-6) = 223704.

λ1 = 0,11 (0,0002/0,158 + 68/223704) 0,25 = 0,022.

Humbjet e fërkimit llogariten me formulën (5):

Δhtrain1 = 0,022 (4/0,158) (1,43)2/(2 9,81) = 0,058 m.

4.2 Llogaritja e humbjeve të rezistencës lokale

Le të përcaktojmë koeficientët e rezistencës ξ për një numër llojesh të rezistencave lokale.

2. Dy rrotullime të mprehta të tubit (bërrylit) me kënd rrotullimi 90°: ξcol= 1.

3. Dy valvola normale në hapje të plotë, me diametër të brendshëm (marrë si kalim i kushtëzuar) 158 mm. Meqenëse ky kalim i kushtëzuar dhe, në përputhje me rrethanat, koeficienti i rezistencës së valvulës ξvent nuk tregohen në GOST, përdoret interpolimi për ta gjetur atë. Në këtë rast, ξvent = 4,453.

Dalja nga tubi: ξout = 1.

Për degën e parë, humbja totale e presionit për shkak të rezistencave lokale Δhm.s.1, m, llogaritet me formulën (8):

Δhm.s.1 = (0,5 + 2 1 + 4,453+ 1) (1,43)2/(2 9,81) = 0,829 m.

Ne përcaktojmë humbjet totale Δh1, m, në degën e parë sipas formulës (9):

Δh1 = 0,058 + 0,829 = 0,887 m.

Ne përcaktojmë kokën totale Нfull i, m, që kërkohet për të furnizuar lëngun përgjatë degës sipas formulës (10):

Hfull 1 \u003d 1,602 + 0,887 + 3 + 2 \u003d 7,489 m.

5 Llogaritja e rezistencave hidraulike për 2 degë

5.1 Humbja e kokës me fërkim

Për degën e dytë të tubacionit, numri Reynolds përcaktohet nga formula (7):

Re2 = (1,34 0,231)/(1,01 10-6) = 306475.

λ2 = 0,11 (0,0002/0,231 + 68/306475) 0,25 = 0,02.

Humbjet e fërkimit llogariten me formulën (5):

Δhtrain 2 = 0.02 (8/0.231) (1.34)2/(2 9.81) = 0.063m.

5.2 Llogaritja e humbjeve të rezistencës lokale

Le të përcaktojmë koeficientët e rezistencës ξ për një numër llojesh të rezistencave lokale.

Tkurrje e papritur.

Koeficienti i rezistencës zgjidhet në varësi të raportit të zonave të seksionit kryq të anijes së zgjerimit dhe tubacionit, si dhe numrit Reynolds.

F2/Fр = (d2/dр)2 = (0,0231/0,6)2 = 0,148; Re = 306475>10000: ξin i ngushtë = 0.45.

Valvula është normale në hapje të plotë, me një diametër të brendshëm (i marrë si vrimë nominale) prej 231 mm. Meqenëse ky kalim i kushtëzuar dhe, në përputhje me rrethanat, koeficienti i rezistencës së valvulës ξvent nuk tregohen në GOST, përdoret interpolimi për ta gjetur atë. Në këtë rast, ξvent = 4,938.

3. Një kthesë e mprehtë e tubit (bërrylit) me një kënd kthese 90°: ξcol = 1.

Difuzor.

Koeficienti i tërheqjes së difuzorit ξdiff llogaritet duke përdorur formulën e mëposhtme:

ξdiff = λi/(8 sin(α/2)) [(F2′/F2)2 - 1]/ (F2′/F2)2 + sinα [(F2′/F2) - 1]/ (F2′/F2 ), (11)

ku F2 - zona e seksionit kryq të tubacionit para zgjerimit, m2;

F2' - zona e seksionit kryq të tubacionit pas zgjerimit, m2;

α - këndi i hapjes së difuzorit;

λi - koeficienti Darcy. Llogaritur për një seksion tubacioni me një seksion më të vogël F2 (para zgjerimit).

Ne e pranojmë diametrin e tubacionit pas zgjerimit në mënyrë të pavarur, duke zgjedhur diametrin standard të kërkuar nga GOST.

Ne pranojmë një tub çeliku të mbështjellë pa tela me diametër të jashtëm 273 mm, me trashësi muri 7 mm, prej çeliku 10, i prodhuar sipas grupit B GOST 8731-74:

Tub 237x7 GOST 8732-78

B10 GOST 8731-74.

d2′ \u003d 273 - 2 7 \u003d 259 mm \u003d 0,259 m.

Duke zëvendësuar vlerën e F1/F0 të barabartë me të (d1/d0)2, marrim:

ξdif = λ2 /(8 sin(α/2)) [ (d2′ /d2)4 - 1]/(d2′ /d2)4 + sin(α) [(d2′ /d2)2 -1 ]/( d2′ /d2)2 = 0,02/(8 mëkat(60°/2)) ((0,259/0,231)4 - 1)/(0,2590/0,231)4 + mëkat(60°) ((0,259/0,231)2 - 1)/ 0,259/0,231)2 = 0,18.

5. Dalja nga tubi: ξout = 1.

Për degën e dytë, humbja totale e presionit për shkak të rezistencave lokale Δhm.s. 2 llogariten me formulën (8):

Δhm.s.2 = (0,45 + 4,938 + 1 + 0,18 + 1) (1,34)2/(2 9,81) = 0,69 m.

Humbjet totale Δh2, m, përcaktohen në degën e dytë sipas formulës (9):

Нfull2 \u003d 1,602 + 0,756 + 4 + 3 \u003d 9,358 m.

6 Llogaritja e rezistencës hidraulike për 3 degë

6.1 Humbja e kokës me fërkim

Për degën e tretë të tubacionit, numri Reynolds përcaktohet nga formula (7):

Re3 = (1,4 0,113)/(1,01 10-6) = 156634.

λ3 = 0,11 (0,0002/0,113 + 68/156634) 0,25 = 0,024.

Le të përcaktojmë numrin Reynolds në ν = 1,31 10-6 m2/s duke përdorur formulën (7):

Ret \u003d (1.4 0.113) / (1.31 10-6) \u003d 120763.

λt \u003d 0,11 (0,0002 / 0,113 + 68 / 120763) 0,25 \u003d 0,0242.

Humbjet e fërkimit llogariten me formulën (5):

Δhtrain3 = 0,024 (10/0,113) (1,4)2/(2 9,81) + 0,0242 (1/0,113) (1,4)2/(2 9,81) = 0,234 m

6.2 Llogaritja e humbjeve të rezistencës lokale

Le të përcaktojmë koeficientët e rezistencës ξ për një numër llojesh të rezistencave lokale.

Hyrja në një tub me skaje të mprehta: ξin = 0.5.

2. Tetë kthesa të mprehta të tubit (bërrylat) me kënd rrotullimi 90°: ξcol = 1.

2. Valvula është normale në hapje të plotë, me një diametër të brendshëm (i marrë si vrimë nominale) 113 mm. Meqenëse ky kalim i kushtëzuar dhe, në përputhje me rrethanat, koeficienti i rezistencës së valvulës ξvent nuk tregohen në GOST, përdoret interpolimi për ta gjetur atë. Në këtë rast, ξvent = 4,243.

Një shkëmbyes nxehtësie i tipit tub në tub me lëng që rrjedh nëpër tubin e brendshëm.

Rezistenca llogaritet me formulën:

Δht = λt (Ltr/dtr) (w2tr/2g) m1 + ξ1 (w2tr/2g) m2, (12)

ku termi i parë është humbja e fërkimit,

ku m1 është numri i seksioneve të shkëmbimit të drejtpërdrejtë të nxehtësisë; e dyta - humbjet e rezistencës lokale për shkak të kthesave të lëmuara, ξ1 - koeficienti i rezistencës së një kthese të qetë me 180 °; m2 - numri i kthesave.

Koeficienti i tërheqjes për një kthesë të qetë 180° ξ1 llogaritet duke përdorur formulën:

ξ1 = ξ1′ α°/90°, (13)

ku ξ1'- merret në varësi të raportit d3/2 R0 = 0,6: ξ1' = 0,44.

ξ1 = 0,44 180°/90°=0,88.

Llogaritni rezistencën e shkëmbyesit të nxehtësisë sipas formulës (12):

Δht = 0,0242 (1,8/0,113) ((1,4)2/(2 9,81)) 4 + 0,88 ((1,4)2/(2 9, 81)) 3 = 0,418 m.

Dalja nga tubi: ξout = 1.

Për degën e tretë, humbja totale e presionit për shkak të rezistencave lokale Δhm.c.3 llogaritet me formulën (8):

Δhm.s.3 = (0.5 + 8 1+ 4.243) (1.4)2/(2 9.81) + 0.418 = 1.691 m.

Humbjet totale Δh3, m, përcaktohen në degën e tretë sipas formulës (9):

Нplot3 \u003d 1,602 + 1,925 + 2 + 6 \u003d 11,53 m.

4.7 Zgjedhja e një makine standarde hidraulike

Për të zgjedhur një makinë hidraulike centrifugale (pompë), është e nevojshme të vendosni kapacitetin dhe presionin që duhet të sigurojë.

Për të siguruar normat e përcaktuara të rrjedhës së lëngut në të gjitha pikat e konsumit, performanca e pompës duhet të plotësojë kushtin

Qset = ∑ Qi , (14)

ne = max (Hfull). (pesëmbëdhjetë)

Produktiviteti total Q = 350 m3/h.

Për të përmbushur kushtin (15), është e nevojshme të zgjidhni zonën me presionin më të lartë të kërkuar duke krahasuar opsione të ndryshme, bazuar në sigurimin e detyrueshëm të furnizimit të kostove të nevojshme dhe presionit të lirë të kërkuar. Seksioni me kokën më të lartë të kërkuar merret si bazë, ai do të përcaktojë kokën e pompës. Koka e nevojshme për zgjedhjen e pompës Pompë = Hmax = Htot 3 = 11,53 m.

Degët e mbetura mund të rillogariten për diametra më të vegjël nominalë të tubave në mënyrë që të optimizohet tubacioni për sa i përket kostos së tij, bazuar në kushtin:

Nfull1 = Nfull2 =…= Plot. (16)

Në shumicën e rasteve, një rillogaritje e tillë nuk kryhet, dhe përmbushja e kushtit (16) arrihet duke krijuar rezistencë shtesë lokale në hyrjen e seksionit përkatës, si rregull, duke instaluar një valvul kontrolli.

Kur zgjidhni një pompë, merret gjithashtu parasysh që mënyrat e kërkuara të funksionimit të pompës (rrjedha dhe presioni) duhet të jenë brenda zonës së funksionimit të karakteristikës së saj.

Bazuar në llogaritjen e parametrave hidraulikë skema teknologjike pompa e zgjedhur sipas këtyre karakteristikave është një pompë konsol horizontale e mbështetur në një shtresë të markës K 200 - 150 - 250. Sipas karakteristikës grafike, ne specifikojmë zgjedhjen e saktë të pompës.

Për këtë pompë:

Pompa K 200 - 150 - 250 siguron një furnizim prej 315 m3 / orë, produktiviteti i saj do të jetë pak më i lartë - 20 m. për shkak të presionit shtesë të kolonës së lëngshme, ato do të zbutin ose eliminojnë plotësisht mospërputhjen midis presionit të kërkuar dhe sigurohet nga pompa.

Pompat konsol K

Qëllimi

Pompat konsol centrifugale me një shkallë të tipit K me furnizim boshtor horizontal të lëngut në shtytës janë të dizajnuara për pompim në kushte të palëvizshme uje i paster(përveç detit) me pH=6-9, temperaturë nga 0 deri në 85°C (kur përdoret një vulë e dyfishtë kuti mbushëse me furnizim me ujë deri në 105°C) dhe lëngje të tjera të ngjashme me ujin në densitet, viskozitet dhe aktivitet kimik, që përmbajnë përfshirje të ngurta për nga vëllimi jo më shumë se 0,1% dhe deri në 0,2 mm në madhësi.

Përdoret në sistemet e ujit shërbimet publike, per vaditje, vaditje dhe kullim.

Përshkrim

Pompa konsol është, nga pikëpamja hidraulike, një tip karakteristik i pompës centrifugale, trupi i punës i së cilës është një rrotë centrifugale. Rrota centrifugale përbëhet nga dy disqe, midis të cilëve, duke i lidhur ato në një strukturë të vetme, ka tehe të lakuar pa probleme në drejtim të kundërt me drejtimin e rrotullimit të rrotës.

Kur rrota rrotullohet, çdo grimcë lëngu brenda rrotës ndikohet nga forcë centrifugale, në përpjesëtim të drejtë me distancën e grimcës nga qendra e rrotës dhe në katror shpejtësia këndore rrotullimi i rrotave. Nën veprimin e kësaj force, lëngu nxirret në tubacionin e presionit nga shtytësi, si rezultat i të cilit krijohet një vakum në qendër të shtytësit dhe krijohet presion i shtuar në pjesën periferike të tij.

Lëvizja e lëngut përmes tubacionit të thithjes ndodh për shkak të ndryshimit të presionit mbi sipërfaqen e lirë të lëngut në rezervuarin pritës dhe në rajonin qendror të timonit, ku ka një vakum.

Në pompat e tipit K, çift rrotullimi furnizohet nga boshti i motorit në boshtin e pompës përmes një bashkimi fleksibël.

Dizajni i pompës për sa i përket montimit të vulës përcaktohet nga temperatura e ujit dhe presioni në hyrjen e pompës. Vula e vetme e gjëndrës nuk furnizohet me lëng pengues. Në një temperaturë uji mbi 85°C ose në një presion absolut nën atë atmosferik në hyrje, uji barrierë furnizohet me guarnicionin e dyfishtë të kutisë së mbushjes me një presion që tejkalon presionin e lëngut përpara mbylljes me 0,5-1 kgf/cm2. Në vulën e dyfishtë të kutisë së mbushjes, lëngu pengues (uji) furnizohet në fund. Vlera normale e rrjedhjes së jashtme të ujit është deri në 3 l / orë, lëngu duhet të depërtojë përmes kutisë së mbushjes për të lubrifikuar sipërfaqen e vulosjes.

Grupi i pompave konsol përfshin pompa centrifugale prej gize njëfazore me furnizim me lëng në një drejtim në shtytës. Rrota e një pompe të tillë është e vendosur në fund të boshtit (konsolës) të fiksuar në kushinetat e strehës së pompës ose motorit elektrik.

Për funksionimin e saktë të pompave centrifugale dhe zgjedhjen e tyre kur krijohen instalime dhe stacione të ndryshme pompimi, është e nevojshme të dihet se si ndryshojnë parametrat kryesorë të pompave në kushte të ndryshme puna e tyre. Është e rëndësishme të keni informacion për ndryshimin në kokën H, konsumin e energjisë N dhe efikasitetin e pompës η me një ndryshim në furnizimin e tij Q.

Zgjedhja e një pompë për një skemë të caktuar teknologjike bëhet sipas katalogëve bazuar në llogaritjen e parametrave hidraulikë të skemës teknologjike. Kur zgjidhni një pompë, merret parasysh që mënyrat e kërkuara të funksionimit të pompës (rrjedhja dhe presioni) duhet të jenë brenda zonës së funksionimit të karakteristikave të saj.

Bibliografi

1. Bashta T. M. Hidraulikë, makina hidraulike dhe ngasje hidraulike. M.: Mashinostroenie, 1982.

Shlipchenko Z. S. Pompa, kompresorë dhe tifozë. Kiev, Teknika, 1976.

Udhëzime edukative dhe metodike për zbatimin punim terminor në disiplinën "Pompa dhe kompresorë" për studentët e specialitetit 17.05 .: Dzerzhinsk, 1995.

Zgjedhja e një pompë për një skemë të caktuar teknologjike për studentët e specialitetit 17.05 .: Dzerzhinsk, 1995.

Emërtimi

Emri

Dokumentacioni

Vizatimi i montimit

Vulosja e unazës

Rrota e punës

Tutorial

Vënia në punë e pompës elektrike të furnizimit pas riparimit

Gruzdev V.B.

Është marrë parasysh teknika e përgatitjes dhe fillimit të një njësie të pompës ushqimore me një makinë elektrike. Sekuenca e operacioneve teknologjike gjatë fillimit të pompës së furnizimit dhe sistemit të saj të vajit përshkruhet në detaje. E dhënë Përshkrim i shkurtër funksionimi i pompave centrifugale në rrjet. Shtojca përmban ilustrime që shpjegojnë funksionimin e pompës së furnizimit. Ka edhe opsione emergjencave dhe zgjidhje të suksesshme. Listat e përpiluara pyetje kontrolli për çdo kapitull.

Projektuar për studentë me kohë të plotë - formulari i mungesës trajnim në përgatitje për specialitetin 140100 "Inxhinieria e energjisë termike". Mund të jetë i dobishëm për studentët e specialiteteve të tjera, kur studiojnë disiplinën "Mënyrat e funksionimit dhe funksionimit të termocentraleve", si dhe për të gjithë punëtorët inxhinierikë dhe teknikë dhe punëtorët e termocentraleve dhe ato bërthamore.

pompë elektrike centrifugale e vajit

Prezantimi

Kapitulli 1. Parametrat bazë dhe klasifikimi i pompave

3.3 Arsyet e mundshme mbyllja emergjente e një pompe vaji që funksionon

3.7 Pyetje sigurie

4.4 Pyetje sigurie

5.5 Pyetje sigurie

Aplikacionet

Letërsia

Prezantimi

Qëllimi i kësaj udhëzues studimiështë studimi nga studentët skema e përgjithshme tubacionet dhe pajisjet ndihmëse të pompës elektrike të ushqimit dhe sistemit të saj të furnizimit me vaj, si dhe vënia në punë e tyre pas riparimit.

Kur përshkruani pompën elektrike të furnizimit dhe vënien në punë pas riparimit me opsione për situata emergjente, si vetë pompa e furnizimit ashtu edhe sistemet e saj ndihmëse, të mirënjohura literaturë teknike mbi pompat dhe më shumë se 20 vjet përvojë të autorit në funksionimin e Zainskaya GRES (Tatarstan), Leningradskaya dhe Centrali bërthamor i Çernobilit, i cili bëri të mundur përgjithësimin dhe krijimin e këtij Manuali, dhe në këtë mënyrë zhvillimin e një metodologjie për përgatitjen për fillimin dhe vënien në punë të pompave elektrike të furnizimit pas riparimit të njësive të fuqisë së termocentraleve dhe ato bërthamore.

Gjatë studimit të Manualit, studentët do të fitojnë aftësi në zgjidhjen e problemeve operative kur nisin pompat e furnizimit me energji elektrike. Nisja e një pompe ushqyese me një makinë turbo, ku në vend të një motori lëvizës, turbinë me avull, nuk ndryshon ndjeshëm me përjashtim të fillimit të operacioneve në turbinën e lëvizjes. Në manualin tjetër, ne do të shqyrtojmë gjithashtu një ndezje të tillë të pompës së furnizimit, veçanërisht pasi ajo është e pajisur me disqe turbo park i madh pompat e furnizimit të njësive të energjisë ruse dhe të huaja me një kapacitet 300 MW ose më shumë.

Tani mbani mend se pompat quhen makina me fletë hidraulike të krijuara për të ngritur dhe furnizuar lëngje, në rastin tonë - ushqyer ujë nga deaeratori.

Kapitulli 1. Parametrat kryesorë dhe klasifikimi i pompave

Termat në fushën e pompave përcaktohen nga GOST 17398-72 "Pompa. Termat dhe përkufizimet". Sipas këtij GOST, pompat ndahen në dy grupe kryesore: dinamike dhe vëllimore.

Pompat dinamike janë pompa në të cilat lëngu lëviz nën ndikimin e forcave hidrodinamike në një dhomë (një vëllim të hapur) që është vazhdimisht në komunikim me hyrjen dhe daljen e pompës.

Pompat me zhvendosje pozitive janë pompa në të cilat lëviz lëngu ndryshim periodik vëllimi i dhomës së lëngshme, e cila në mënyrë alternative komunikon me hyrjen dhe daljen e pompës.

Pompat dinamike ndahen në pompa me fletë, fërkime dhe inerciale.

Pompat me fletë quhen pompa në të cilat lëngu lëviz për shkak të energjisë së transferuar në të kur rrjedh rreth tehut të shtytësit. Pompat me fletë kombinojnë dy grupe kryesore pompash: centrifugale dhe boshtore. Në pompat centrifugale, lëngu lëviz nëpër shtytës nga qendra në periferi, dhe në pompat aksiale, përmes shtytësit në drejtim të boshtit të tij. Shpesh, pompat furnizohen si një njësi pompimi, d.m.th., një pompë dhe një motor shoqërues. Motori mund të jetë motor elektrik ose me avull.

Përveç kësaj, ekziston koncepti i një njësie pompimi, domethënë një njësi pompimi me një grup pajisjesh të montuara sipas një skeme të caktuar që siguron funksionimin e pompës në kushte të caktuara.

Përveç termave që lidhen me dizajnin dhe veçoritë e tjera të pompave, GOST 17398-72 përcakton gjithashtu terminologjinë e treguesve kryesorë teknikë të pompave dhe njësive të pompimit.

Kryesor i këtyre treguesve është rrjedha vëllimore e pompës - vëllimi i lëngut të furnizuar nga pompa për njësi të kohës. Furnizimi me ujë matet në m 3 / s ose m 3 / h. Lejohet të matet rrjedha në l / s.

Ekziston një koncept i rrjedhës masive - masa e lëngut të furnizuar për njësi të kohës. Rrjedha e masës matet në kg / s (t / s) ose kg / h (t / h) dhe përcaktohet si treguesi i dytë kryesor i pompës është presioni ose presioni i zhvilluar prej tij dhe përcaktohet nga rritja e specifikës. energjia e ujit kur rrjedha e tij lëviz nga hyrja në dalje të pompës. Presioni matet më shpesh në metra të kolonës së ujit (m. w.c.) ose në atmosferë (atm).

Për të përcaktuar kokën totale të pompës H, përdoren formulat e mëposhtme:

H \u003d P 2 / ρg - P 1 / ρg + Δh + (v 2 2 - v 2 1) / 2g, (m kolonë uji) (1)

H \u003d Hm + (v 2 2 - v 2 1) / 2 g, (m kolonë uji), (2)

ku P 2, P 1 - presioni i ujit, përkatësisht, në grykat e presionit dhe thithjes së pompës, atm;

Δh \u003d (z 2 - z 1) -

distanca vertikale midis pikave të instalimit të matësit të presionit në kokë dhe matësit të vakumit në thithje, m;

v 2 , v 1 - shpejtësia e ujit në tubat e shkarkimit dhe thithjes së pompës, m/s;

ρ është dendësia e ujit, kg/m 3 .

Hm është koka manometrike e pompës, e cila është shuma e leximeve të manometrit në kokën e pompës, matësit të vakumit në thithje dhe kokës gjeometrike midis pikave të instalimit të këtyre pajisjeve Δh.

Koka e pompës mund të shprehet gjithashtu si presioni i ujit në daljen e pompës:

Р=Нρg, (m w.c.) (3)

Presioni matet në kPa, MPa, atm ose kgf / cm 2, dhe presioni matet në metra të kolonës së lëngut të pompuar. Për shembull, një metër i kolonës së ujit shkruhet si - m. Art., dhe 10 m. Art. = 1.0 atm. \u003d 1,0 kgf / cm 2 \u003d 0,1 MPa. Vëllimi i rrjedhës Q të pompës matet në m 3 / s, dhe rrjedha e masës M - në kg / s, e cila përcaktohet si

ku ρ është dendësia e mediumit, kg/m 3 .

Nga ana tjetër, rrjedha vëllimore është pothuajse e njëjtë përgjatë gjithë gjatësisë së shtegut të rrjedhës së pompave dhe mund të llogaritet nga shpejtësia mesatare e mediumit duke përdorur ekuacionin e vazhdimësisë së rrjedhës:

ku F është zona tërthore e rrjedhës së lëngut, m 2;

C është shpejtësia e mediumit, m/s.

Sasia e energjisë së shpenzuar për njësi të kohës për të drejtuar pompën përcakton fuqinë e saj të dobishme:

Nп =ρg QH, (kW) (6)

Np =ρQH / 102, (kW) (7)

ku Q - performanca e pompës, m 3 / s;

ρ është dendësia e mediumit, kg/m3;

H - koka totale e pompës, m.

Humbjet e energjisë janë të pashmangshme në çdo proces pune dhe fuqia aktuale e shpenzuar në ngasjen e pompës është më e madhe se vlera teorike:

N = Np + ΔN, (8)

ku ΔN është shuma e të gjitha humbjeve të energjisë që rrjedhin nga papërsosmëria e pompës si një makinë fletësh.

Për të vlerësuar tërësinë e përdorimit të energjisë së furnizuar në pompë nga motori, përdoret një karakteristikë, e quajtur efikasiteti efektiv i njësisë:

Kështu, duke ditur efikasitetin, presionin dhe rrjedhën e pompës, është e mundur të llogaritet konsumi i energjisë i pompës duke llogaritur:

N= ρgQH/η = Np / η, (kW) (10)

Por shumë e rëndësishme për makinat me tehe është një vlerë pa dimension, e cila quhet koeficienti i shpejtësisë.

Koeficienti i shpejtësisë ns përdoret për të krahasuar parametrat gjeometrikë dhe treguesit teknikë dhe ekonomikë të pompave të ngjashme me kuptime të ndryshme kokën, rrjedhën dhe shpejtësinë. Pse është e nevojshme kjo? Koeficienti ns bën të mundur zëvendësimin e një pompë me një tjetër gjatë projektimit dhe funksionimit, gjë që është veçanërisht e rëndësishme aktualisht. Fizikisht, koeficienti i shpejtësisë është shpejtësia rrotulluese e një pompe modeli virtual, e cila gjeometrikisht është e ngjashme në të gjithë elementët me atë të shkallës së plotë, me të njëjtat koeficientë hidraulikë dhe vëllimorë. veprim i dobishëm me kusht që pompa model të krijojë një kokë të barabartë me 1 metër kolonë uji, me një fuqi hidraulike prej 1 kf, d.m.th. prurja e pompës së modelit është Q = 0,075 m 3 /s në modalitetin e efikasitetit maksimal, nëse supozojmë se dendësia e ujit është 1000 kg/m 3 në kushte normale fizike.

Dihet se koeficienti i shpejtësisë është funksion i tre argumenteve - produktiviteti Q, koka H dhe numri i rrotullimeve n të rotorit të pompës, d.m.th. ns = f (Q, H, n) dhe vlerësimet modaliteti optimal funksionimi i makinës me teh. Me ndihmën e tij, është gjithashtu i përshtatshëm për të klasifikuar llojin e pompës sipas llojit të trupit të punës, për të vlerësuar zgjedhjen e numrit të fazave të kompresimit dhe për të përmbledhur treguesit teknikë dhe ekonomikë. lloje të ndryshme pompat. Formula për llogaritjen e ns është nxjerrë nga simulimi natyror i proceseve në makinat me tehe, d.m.th. në mënyrë empirike dhe të regjistruara në formën e mëposhtme për pompat që furnizojnë ujë me densitet ρ = 10 3 kg / m 3

ns= 3,65 n√Q/ H 3/4 , (11)

ku n është numri i rrotullimeve të pompës, rpm;

Q - furnizimi (kapaciteti) i pompës, m 3 / orë;

H - koka e pompës, m. Art. (për pompat me shumë shkallë me shtytës identikë, koka për shtytës).

Kështu, faktori i shpejtësisë ju lejon të kombinoni rrota të ndryshme pompon në grupe në bazë të ngjashmërisë së tyre gjeometrike dhe është një parametër thjesht i llogaritur, me ndihmën e të cilit është i përshtatshëm për të klasifikuar llojin e pompës sipas trupave të punës, për të vlerësuar zgjedhjen e numrit të fazave për një pompë me shumë shkallë dhe për të përgjithësuar treguesit tekniko-ekonomikë të pompave të ndryshme.

Zakonisht, klasifikimi i mëposhtëm i shtytësve të pompave centrifugale përdoret sipas vlerës së koeficientit të shpejtësisë:

një). me shpejtësi të ulët, n s = 50-100;

2). normale, n s = 100-200;

3). me shpejtësi të lartë, n s = 200-350

Le të japim një shembull aplikim praktik faktori i shpejtësisë. Për shembull, duhet të përcaktojmë numrin e fazave të pompës së ushqimit të zgjedhur me një shpejtësi rrjedhje Q = 650 m 3 / orë, një kokë prej 2000 m ujë. Art. (200 atm), shpejtësia n = 2850 rpm (ngasja nga një motor elektrik asinkron).

Së pari, ne përcaktojmë faktorin e shpejtësisë ns duke përdorur formulën (11), e cila do të jetë e barabartë me 663.

ns= 3,65 n√Q/ H 3/4 .

Pastaj ns \u003d 3,65 x 2850 x √ 650 / 2000 3/4 \u003d 663,16 ≈ 663.

Tani përcaktojmë presionin e një faze të pompës H1 sipas formulës:

H1 \u003d (3,65n √Q / ns) 3/4

H1 \u003d (3,65n √Q / ns) ¾ \u003d (3,65 x 2850 x √650 / 663) ¾ \u003d 400 m ujë. Art.

Ndarja e sasisë totale të kërkuar prej 2000 m ujë. Art. në presionin e një faze, marrim numrin e fazave të pompës së ushqimit të zgjedhur - 2000 / 400 = 5 faza në pompë që plotësojnë kërkesat e specifikuara hidraulike.

Zgjedhja e pompës zakonisht kryhet për kushtet e dhëna të funksionimit të rrjetit të jashtëm sipas rrjedhës së kërkuar, presionit, temperaturës, si dhe vetite fizike dhe kimike lëngu i pompuar (vetitë korrozive, viskoziteti dhe dendësia e lëngut). Rrjedha dhe presioni i pompës duhet të korrespondojnë me karakteristikën e rezistencës hidraulike të rrjetit të jashtëm, i cili përbëhet nga një sistem tubacioni dhe pajisje. Në këtë rast, pompa duhet të sigurojë rrjedhën maksimale të mundshme për këtë rrjet. Por duke marrë parasysh devijimet e mundshme në karakteristikat e pompës së zgjedhur gjatë prodhimit të saj në fabrikë, ne ende zgjedhim presionin e saj 3-5% më të lartë se presioni i kërkuar për të kapërcyer rezistencën hidraulike të rrjetit. Shumë e rëndësishme dhe instalimi i saktë pompë. Ndonjëherë pompat instalohen në mënyrë që niveli i grykës së thithjes të jetë mbi nivelin e lëngut në rezervuarin ose dhomën marrëse.

Në raste të tilla, duhet të krijohet një vakum (vakum) në tubin e hyrjes së pompës, për shkak të të cilit lëngu do të thithet në pompë nën veprimin e presionit të kolonës. ajri atmosferik. Ngritja e thithjes e zhvilluar nga një pompë me fletë përkufizohet si:

Hvs = (P 0 - P 1) / ρg, (12)

ku P 0 - Presioni i atmosferës ose presioni në rezervuarin me të cilin është lidhur pompa, atm; ρ është dendësia e lëngut, kg/m3; g - nxitimi i rënies së lirë, i barabartë me 9,81 m / s 2

Katalogët e pompës tregojnë gjithmonë kokën e lejueshme të thithjes së vakumit Hvs, d.m.th. lartësia në të cilën sigurohet funksionimi i kësaj pompe pa ndryshuar treguesit kryesorë teknikë të saj. Dihet se besueshmëria dhe qëndrueshmëria e funksionimit të pompave të energjisë varet nga vlera e lartësisë së lejuar të thithjes. Prandaj, le të kujtojmë shkurtimisht se çfarë është koka thithëse e pompave dhe veçanërisht fenomeni i kavitacionit. Lëngu furnizohet përmes tubacionit të thithjes në shtytësin e pompës nën veprimin e ndryshimit të presionit në rezervuarin marrës dhe presionit absolut në rrjedhën në hyrjen e shtytësit. Kjo e fundit varet nga vendndodhja e pompës në lidhje me nivelin e sipërfaqes së lëngshme në rezervuar dhe mënyrën e funksionimit të pompës. Në praktikë, ekzistojnë tre skema kryesore për instalimin e pompave centrifugale:

Oriz. 1. Skemat e instalimit të pompave centrifugale

1. boshti i pompës është mbi nivelin e ujit (0-0) në rezervuarin pritës (dhomë) - (Fig. 1, a);

2. Aksi i pompës është nën nivelin e ujit (0-0) në rezervuarin pritës (Fig. 1, b), d.m.th. pompa është nën një hyrje të garantuar të ujit;

3. Aksi i pompës është nën nivelin e ujit (0-0) në rezervuarin pritës dhe është nën presion të tepërt (Fig. 1, c), kështu që pompa është nën një vërshim të garantuar uji. Siç vijon nga Fig. 1, më së shumti në mënyra më të mira lidhja e pompës me burimin e ujit janë opsionet b) dhe c), sepse. ka shumë garanci e lartë fakti që pompa nuk do të prishet në punë, d.m.th. gjithmonë do të ketë rezervë uji në thithje për sa kohë që ka një nivel të tepërt në hyrjen e pompës, dhe mënyra më e papërshtatshme është opsioni a). Këtu, uji duhet të futet në pompë, dhe për këtë është e nevojshme të krijohet një vakum në hyrjen e pompës dhe të vendoset valvula e kontrollit në tubin e thithjes, gjithmonë mbushni tubin e thithjes me ujë, ndërsa valvula e kthimit duhet ta mbajë këtë ujë dhe të mos e lërë të dalë nga pompa. Kur pompa është e ndezur, ajo do të krijojë një vakum në thithje dhe uji do të rrjedhë në pompë nën presionin e ajrit atmosferik. Kur pompa është e fikur, valvula e kontrollit nuk duhet të lëshojë ujë nga pompa dhe ta mbajë atë në zgavrën e pompës, përndryshe do t'ju duhet ta mbushni përsëri me ujë ose të riparoni valvulën e kontrollit. Siç mund ta shihni, kjo është një mënyrë e papërshtatshme për të lidhur pompën, por përdoret kur duhet të pomponi ujë nga një pus, rezervuar nëntokësor ose gropë. Në çdo rast, të gjitha këto metoda përdoren gjerësisht si në termocentrale ashtu edhe në të tjera ndërmarrjet industriale dhe në jetën e përditshme.

Nga ekuacioni i Bernoulli për dy seksione (në rastin tonë, për nivelin e ujit në rezervuarin marrës 0 - 0 dhe seksionin në hyrjen e pompës (Fig. 1.)) vijon:

Hg.v. + h a.e. = pa / ρg – pн / ρg- v 2 v / 2g, (13)

ku h a.e. - humbjet në tubacionin e thithjes, Pa;

pa - presioni atmosferik, Pa;

p - presioni absolut në hyrjen e pompës, Pa;

vw - shpejtësia e ujit në hyrjen e pompës, m/s.

Ana e majtë e ekuacionit (13) është koka e thithjes me vakum të pompës dhe matet në metra të kolonës së ujit të lëngut që pompohet.

Gjithashtu mund të shkruhet se ashensori thithës i pompës Hv

Hv = H g.v. + h a.e. (katërmbëdhjetë)

Nga analiza e formulave (13, 14) rezulton se nëse uji hyn në pompë me një shtytje (Fig. 1, b), atëherë

Hv = h a.e. -- H m.y. (pesëmbëdhjetë)

Një vlerë negative e H në tregon funksionimin e pompës me një nxitje.

Kur pompa funksionon sipas skemës së treguar në fig. (1, c), shprehja për lartësinë e thithjes së vakumit merr formën:

Hv = / ρg , (16)

ku P 0 është presioni absolut i mediumit mbi sipërfaqen e lirë të lëngut, Pa.

Në varësi të dizajnit të pompës së fletës, lartësia gjeometrike e thithjes matet në mënyra të ndryshme.

Për pompat horizontale H m.w. - ky është ndryshimi midis shenjave të boshtit të pompës dhe nivelit të lëngut në rezervuarin marrës.

Për pompat me bosht vertikal matet nga mesi i skajeve kryesore të tehut të shtytësit (në pompat shumëfazore të shtytësit të fazës së parë) deri në sipërfaqen e lirë të lëngut në rezervuarin marrës.

Duhet mbajtur mend se funksionimi normal i një pompë centrifugale sigurohet vetëm në një mënyrë të tillë kur presioni absolut në të gjitha pikat e zgavrës së saj të brendshme më shumë presion avujt e ngopur të lëngut të pompuar në një temperaturë të caktuar.

Nëse ky kusht nuk plotësohet, atëherë fillojnë dukuritë e avullimit dhe kavitacionit, të cilat sjellin ulje apo edhe ndërprerje të furnizimit të pompës (pompa "prihet") dhe dështimi i saj.

Kavitacion - me latinisht(cavitas) do të thotë zbrazëti. Pra, çfarë është ky fenomen me një emër kaq të bukur dhe të këndshëm?

Kavitacioni është një proces i ndërprerjes brenda rrjedhës së lëngut, d.m.th. formimi i zgavrave në një lëng pikues të mbushur me gaz, avull ose një përzierje të tyre (flluska kavitacionale ose "shpella", d.m.th. zbrazëti). Zakonisht, rrjedha e kavitacionit karakterizohet nga një parametër pa dimension (numri i kavitacionit):

, (17)

P - presioni hidrostatik i rrjedhës hyrëse, Pa;

P s - presioni i avullit të ngopur të lëngut në një temperaturë të caktuar mjedisi, Pa;

ρ - dendësi mesatare, kg/m³;

V - shpejtësia e rrjedhës në hyrjen e sistemit, m/s.

Dihet se kavitacioni ndodh kur rrjedha arrin shpejtësinë kufitare V = V c, kur presioni në rrjedhë bëhet i barabartë me presionin e avullimit (avujt e ngopur). Kjo shpejtësi korrespondon me vlerën kufitare të kriterit të kavitacionit.

Në varësi të vlerës së X, mund të dallohen katër lloje të rrjedhave:

prurje parakavitacionale - e vazhdueshme (njëfazore) në Χ>1;

· kavitacion - rrjedhje (dyfazore) në Χ~1;

film - me një ndarje të qëndrueshme të zgavrës së kavitacionit nga pjesa tjetër e rrjedhës së vazhdueshme (kavitacioni i filmit) në Χ< 1;

superkavitacionale - në Χ<<1.

NPSH e kërkuar, Δh TP, zakonisht llogaritet nga specifikimi i dhënë nga prodhuesi i pompës. Kurba Δh TP fillon nga pika zero e rrjedhjes dhe ngadalë rritet me rritjen. Kur rrjedha tejkalon pikën maksimale të efikasitetit të pompës, kurba Δh TP rritet në mënyrë eksponenciale. Zona në të djathtë të pikës së efikasitetit maksimal është zakonisht e rrezikshme për kavitacion.

Rezerva e kavitacionit nuk mund të kontrollohet nga pikëpamja e mekanikës dhe operatori i stacionit të pompimit e dëgjon atë vetëm si zhurmë metalike dhe klikime, por ky tashmë është kavitacion i zhvilluar.

Fatkeqësisht, ka ende pak pajisje që na lejojnë të vëzhgojmë dhe parandalojmë kavitacionin. Edhe pse një sensor presioni në anën e thithjes së pompës, i cili jep një alarm kur presioni bie nën presionin e lejuar për këtë pompë, duhet të përdoret kudo.

Dihet nga përvoja e funksionimit të pompave që tingujt e kërcitjes zhduken pas mbylljes së valvulës së presionit. Por, duke zvogëluar rrjedhën dhe kavitacionin, është e mundur të mos arrihen parametrat teknologjikë të vetë pompës.

Për të eliminuar siç duhet kavitacionin, është e domosdoshme të përdoret parimi bazë - gjithmonë duhet të ketë më shumë lëngje në hyrje të pompës sesa në dalje.

Këtu janë disa mënyra të thjeshta për ta arritur këtë:

1. Zëvendësoni diametrin e tubit thithës me një më të madh. Duhet mbajtur mend se diametri i thithjes së pompës duhet të jetë gjithmonë më i madh se diametri i shkarkimit;

2. zhvendoseni pompën më afër burimit të ujit ose rezervuarit të furnizimit, por jo më afër se 5-10 diametra të tubit të thithjes;

3. ulni rezistencën në tubin thithës duke ndryshuar materialin e tij në një më pak të ashpër;

4. Zëvendësoni valvulën thithëse me një valvul portash, e cila karakterizohet nga humbje më të ulëta lokale;

5. nëse tubi thithës ka kthesa, atëherë zvogëloni numrin e tyre ose zëvendësoni kthesat e vogla me rreze të mëdha kthese, duke i orientuar në të njëjtin plan (ndonjëherë është e saktë të zëvendësoni një tub të ngurtë me një fleksibël);

6. Rritni presionin në anën e thithjes së pompës duke ngritur nivelin në rezervuarin e furnizimit ose duke ulur boshtin e montimit të pompës, ose instaloni një pompë përforcuese.

Dihet mirë se kavitacioni ndodh si rezultat i një uljeje lokale të presionit nën një vlerë kritike dhe për një lëng real është afërsisht i barabartë me presionin e avullit të ngopur të këtij lëngu në një temperaturë të caktuar. Si rezultat i kësaj, vërehet formimi i një numri të madh flluskash të vogla të mbushura me avuj të lëngshëm dhe gazra të çliruar prej tij. Formimi i flluskave është sipërfaqësisht i ngjashëm me zierjen e një lëngu.

Flluskat që rezultojnë rriten në madhësi dhe largohen nga rrjedha.

Në këtë rast, vërehet një rritje lokale e shpejtësisë së lëngut për shkak të kufizimit të seksionit kryq të rrjedhës nga avulli i lëshuar ose flluskat e gazit.

Duke hyrë në zonë me një presion mbi atë kritik, flluskat shkatërrohen, ndërsa shkatërrimi i tyre ndodh me shpejtësi të madhe dhe për rrjedhojë shoqërohet me një goditje hidraulike lokale në këtë zonë mikroskopike. Meqenëse kondensimi zë një zonë të caktuar dhe vazhdon vazhdimisht për një kohë të gjatë, ky fenomen çon në shkatërrimin e zonave të mëdha të sipërfaqes së shtytësve ose fletëve drejtuese të pompës.

Në praktikë, shfaqja e kavitacionit gjatë funksionimit të pompës mund të zbulohet nga një kërcitje karakteristike në zonën e thithjes, zhurma në rritje dhe shfaqja e papritur e dridhjeve të shtuara të pompës. Kavitacioni shoqërohet gjithashtu me shkatërrim kimik (korrozioni) të materialit të pompës nën veprimin e oksigjenit dhe gazrave të tjerë të çliruar nga lëngu në zonën e presionit të ulët.

Me veprimin e njëkohshëm të korrozionit dhe ndikimeve mekanike ciklike, forca e pjesëve metalike të pompës zvogëlohet me shpejtësi. Në të njëjtën kohë, efekti i kavitacionit në pjesët metalike të pompës rritet nëse lëngu i pompuar përmban substanca gërryese të pezulluara: rërë, grimca të imta skorje, etj.

Nën veprimin e kavitacionit, sipërfaqet e pjesëve bëhen të ashpra, sfungjerore, gjë që kontribuon në gërryerjen e shpejtë të tyre nga substancat e pezulluara. Nga ana tjetër, këto substanca, duke gërryer sipërfaqet e pjesëve të pompës, kontribuojnë në rritjen e kavitacionit.

Gize dhe çeliku i karbonit janë më të ndjeshëm ndaj dëmtimit të kavitacionit, dhe bronzi dhe çeliku inox janë më pak të ndjeshëm.

Oriz. 2. Shkatërrimi i shtytësit të një pompe centrifugale nën ndikimin e kavitacionit

Për të rritur rezistencën e pjesëve të pompës ndaj shkatërrimit, përdoren veshje mbrojtëse. Për ta bërë këtë, sipërfaqet e pjesëve janë ngjitur me mbivendosje të forta të lidhjeve të forta (stelitë), përdoren forcim lokal të sipërfaqes dhe metoda të tjera të mbrojtjes. Sidoqoftë, masa kryesore për të luftuar konsumimin e parakohshëm të pjesës së rrjedhës së pompave është parandalimi i mënyrave të kavitacionit të funksionimit të tyre.

Dokumentacioni teknik për pompat (katalogët, pasaportat, etj.) duhet të tregojë domosdoshmërisht lartësinë e lejueshme të thithjes (ose NPSH-në e lejuar) për kushte normale fizike, d.m.th për presionin atmosferik prej 0,1 MPa (që korrespondon me 760 mm Hg. Art. ) dhe temperaturën. e lëngut të pompuar 20°С.

Prandaj, karakteristikat kryesore teknike që përcaktojnë funksionimin e çdo pompë janë:

1. presioni (Hn, m. ujë. St; atm.; kgf / cm 2; Pa, kPa, MPa);

2. furnizimi (Q, l / s; m 3 / orë; kg / s; t / orë);

3. konsumi i energjisë (N, kW);

4. faktori i efikasitetit (η, %);

5. shpejtësia (n, rpm);

6. koka thithëse e pompës (H diell, m. w.c.).

Nga këta parametra të pompës, rrjedha dhe shpejtësia janë variabla të pavarur, dhe parametrat e mbetur varen funksionalisht nga rrjedha dhe shpejtësia e rrotullimit të saj. Marrëdhënia e parametrave në mënyra të ndryshme të pompës zakonisht përshkruhet grafikisht në formën e karakteristikave.

Për t'i marrë ato, është e nevojshme të provoni pompën në kushte të ndryshme thithjeje, në koka, prurje dhe fuqi të ndryshme, që ndryshojnë nga vlerat minimale në ato maksimale. Vetëm si rezultat i këtyre testeve mund të merret një ide për funksionimin e pompës dhe performancën e saj energjetike.

Karakteristikat eksperimentale të pompës janë materiali teknik i nevojshëm për vlerësimin e cilësisë së pompës, për zgjedhjen e mënyrës së funksionimit të saj dhe për zbatimin e funksionimit korrekt dhe të besueshëm. Këto karakteristika eksperimentale merren duke testuar çdo pompë në fabrikë dhe i bashkëngjiten dokumentacionit teknik kur pompa shitet.

Këtu nuk do të kemi parasysh ndërtimin e karakteristikave normale dhe të tjera të pompave, si dhe përdorimin e një aparati matematikor për llogaritjen e pompave, sepse kjo nuk është pjesë e detyrës së Manualit tonë, prandaj lexuesit kureshtar i drejtohemi Literaturës, që jepet në fund të Manualit.

Nga natyra e procesit fizik dhe të punës në pompë, energjia mekanike e motorit të lëvizjes shndërrohet në energjinë hidraulike të lëngut që lëviz.

Tashmë e dimë se ka dhjetëra lloje të ndryshme pompash, por nga këto, më kryesoret dhe më të përdorurat në termocentrale janë vëllimore dhe lopata. Në pompat vëllimore, energjia transferohet nga veprimi i detyruar i trupit të punës (pistoni, pistoni, rotori) në mjedisin e transportuar dhe zhvendosja e tij (pistoni, pistoni, pompat rrotulluese). Në pompat me fletë, shndërrimi i energjisë mekanike në energji hidraulike kryhet nga një shtytës i montuar në një bosht rrotullues të rotorit, i pajisur me tehe (pompa centrifugale, boshtore, vorbull, diagonale). Në termocentralet moderne, si në Rusi ashtu edhe jashtë saj, përdoren kryesisht pompat centrifugale CBN dhe pompat boshtore OH. Valvula e kontrollit në thithjen e pompës:

Oriz. 3. Diagrami i një njësie pompe centrifugale

1 - burim i hapur i ujit;

2 - tubacion thithës;

3 - rezervuar i hapur nën presion;

4 – futja e matjes së rrjedhës në tubacionin e presionit;

5 – pompë centrifugale;

6 - motor elektrik;

M - matës presioni në kokën e pompës;

V - matës presioni në thithjen e pompës;

P - presioni atmosferik.

Në fig. 4 tregon një seksion dhe pajisjen e një pompë konvencionale centrifugale me një fazë.

Oriz. 4. Skema e një pompe centrifugale

1 - strehimi i pompës zgjeruese ("kërmilli");

2 - bosht pompe;

3 – shtytës;

4 – tehet e shtytësit;

5 - tubi i hyrjes (thithjes) i pompës;

6 - tubi i daljes (presionit) të pompës.

Brenda kutisë së pompës 1, e cila, si rregull, ka një formë spirale në formën e një kërmilli, një shtytës 3 është montuar në boshtin 2. Shtytësi përbëhet nga disqe të pasme dhe të përparme, midis të cilave janë instaluar tehet 4, të përkulura nga drejtimi radial në drejtim të kundërt me drejtimin e rrotullimit të rrotave të punës.

Duke përdorur grykat 5 dhe 6, kutia e pompës lidhet me tubacionet e thithjes dhe presionit. Nëse shtytësi rrotullohet me strehën dhe tubacionin thithës të mbushur me lëng, atëherë lëngu në kanalet e shtytëses (midis fletëve të tij), nën veprimin e forcës centrifugale, do të hidhet nga qendra e shtytëses në periferi. . Si rezultat i kësaj, në pjesën qendrore të timonit krijohet një vakum dhe në periferi krijohet presion i tepërt. Nën veprimin e këtij presioni, lëngu nga pompa hyn në tubacionin e presionit, në të njëjtën kohë, përmes tubacionit të thithjes, nën veprimin e rrallimit, lëngu hyn në pompë. Kështu, kryhet një furnizim i vazhdueshëm i lëngut nga një pompë centrifugale.

Pompat centrifugale mund të jenë jo vetëm njëfazore (me një shtytës), siç tregohet në fig. 2, por edhe shumëfazësh (me disa shtytës). Në të njëjtën kohë, parimi i funksionimit të tyre në të gjitha rastet mbetet i njëjtë - lëngu lëviz nën veprimin e forcës centrifugale të zhvilluar nga një shtytës rrotullues.

Jashtë vendit, të ashtuquajturat pompa diagonale janë bërë të përhapura, dizajni i të cilave kombinon tiparet e pompave centrifugale dhe boshtore. Ndryshe nga pompat centrifugale në pompat diagonale, rrjedha del nga shtytësi në një kënd jo 90°, por 45°.

Për pompat diagonale, rrjedha e lëngut që kalon nëpër shtytës nuk drejtohet në mënyrë radiale, si në pompat centrifugale, dhe jo paralelisht me boshtin, si në pompat boshtore, por në mënyrë të pjerrët, sikur diagonalisht të një drejtkëndëshi të përbërë nga drejtime radiale dhe boshtore.

Drejtimi i prirur i rrjedhës krijon tiparin kryesor të projektimit të pompave diagonale - vendndodhjen e teheve të shtytësit të prirur në boshtin e pompës. Kjo rrethanë bën të mundur përdorimin e veprimit të përbashkët të forcave ngritëse dhe centrifugale gjatë krijimit të presionit, dhe për sa i përket parametrave të tyre të funksionimit, pompat diagonale zënë një pozicion të ndërmjetëm midis pompave centrifugale dhe boshtore.

Ashtu si TsBN dhe boshtore, pompat diagonale janë të disponueshme si në boshte horizontale ashtu edhe në vertikale.

Oriz. 5. Seksioni i një pompe diagonale me një rotor horizontal

Oriz. 6. Pompë e tipit aksial

1 - strehimi i pompës; 2 - pajisje fikse drejtuese e pompës; 3 - rotori i pompës rrotulluese; 4 - fletë pune të rotorit të pompës që rrotullohen rreth boshtit të vet.

Oriz. 7. Pompë reaktiv

1 - konfuzues në furnizimin e mediumit stimulues (ujë, gaz);

2 - tub degëzimi i lëngut të thithur (gazit);

3 - dhoma e punës për përzierjen e mediumit të furnizuar dhe të shteruar (dhoma me vakum);

4 - pjesa shpërndarëse e pjesës së shkarkimit-presionit të pompës.

Oriz. 8. Pompë ingranazhesh

1 - strehimi i pompës;

2 - pjesë thithëse e pompës;

3 - valvula e anashkalimit të sigurisë;

4 - pjesa e kokës së presionit të pompës.

Oriz. 9. Pompë pistoni (piston)

1 - strehimi i pompës;

2 - pistoni (pistoni);

3 - cilindër;

4 - shufër pistoni;

5 - maniak;

6 - shufra lidhëse;

7 - makinë;

Kv - valvula në thithjen në pompë;

Kn - valvula e shkarkimit në anën e presionit të pompës

Në TEC-et, si pompa ushqyese përdoren pompa hidraulike centrifugale, të cilat kanë një raport shumë të lartë të presionit të kokës, veçanërisht ato me shumë shkallë. Energjia mekanike furnizohet në formën e çift rrotullues dhe transferohet në lëng përmes teheve të një shtytëse rrotulluese. Veprimi i tehuve në lëngun që mbush shtytësin shkakton një rritje të presionit hidrodinamik dhe e detyron lëngun të lëvizë në drejtim nga qendra e shtytësit në periferi, duke e hedhur atë në kabinën spirale. Në lëvizje të mëtejshme, lëngu hyn në tubacionin e presionit. Nga kjo rrjedh se trupi kryesor i punës i një pompë centrifugale është një shtytës që rrotullohet lirshëm brenda trupit. Në fig. 10, 11 janë fotografitë e shtytësit të një pompe centrifugale. Nga ana tjetër, shtytësi përbëhet nga dy disqe vertikale (para dhe pasme në rrjedhën e lëngut), siç tregohet në Fig. 10 të vendosura në një distancë nga njëra-tjetra. Midis disqeve, duke i lidhur ato në një strukturë të vetme, ka tehe të lakuar pa probleme në drejtim të kundërt me drejtimin e rrotullimit të timonit (Fig. 9), d.m.th. përgjatë rrjedhës së lëngut. Sipërfaqet e brendshme të disqeve dhe sipërfaqet e teheve formojnë kanalet ndërthurore të shtytësit, të cilat mbushen me lëngun e pompuar gjatë funksionimit të pompës.

Fig.10. Seksion kryq i një shtytëse pompë centrifugale

Oriz. 11. Montimi i shtytësit të pompës centrifugale

Dihet nga kursi i mekanikës teorike se kur rrota rrotullohet me një shpejtësi këndore ω (1 / sek) në masën elementare të lëngut m (kg) të vendosur në kanalin ndërthuror në një distancë R (m) nga boshti i boshtit. , do të veprojë forca centrifugale Fc.b . , e përcaktuar nga shprehja:

F c.b = m ω 2 R(18)

Në llogaritjet inxhinierike, përdoret gjithashtu formula (19), e cila është ekuivalente me formulën (18):

F c.b \u003d mV 2 / R, (19)

ku V (m/s) është shpejtësia lineare e masës elementare të materies në një rreze R nga qendra e rrotullimit.

Ne kemi thënë tashmë se për të siguruar lëvizjen e vazhdueshme të lëngut përmes pompës, është e nevojshme të sigurohet furnizimi i vazhdueshëm i tij në pompë dhe shkarkimi nga pompa. Prandaj, lëngu hyn përmes vrimës në diskun e përparmë të shtytësit përmes tubit të thithjes nga tubi i thithjes.

Për shembull, lëvizja e ujit përmes tubacionit të thithjes në pompën e furnizimit ndodh për shkak të presionit të tepërt në kutinë e deaeratorit dhe kolonën e ujit të furnizimit, e cila është e barabartë me diferencën midis shenjave të instalimit të rezervuarit të deaeratorit dhe shenjës së instalimit të pompa e ushqimit në makineri të godinës kryesore të termocentralit.

Shenja e zakonshme e instalimit të rezervuarit të depozitimit të një deaerator blloku është 20÷24 metra në dhomën e raftit të deaeratorit të termocentralit, në varësi të kapacitetit të njësisë së energjisë, dhe instalimi i pompës së furnizimit kryhet në shenja 0.0 ÷ 5.0 metra në sallën e turbinave të godinës kryesore të termocentralit. Nga kjo rrjedh se diferenca midis shenjave të instalimit të rezervuarit të depozitimit të deaeratorit dhe pompës së ushqimit mund të jetë 15.0 - 19.0 (24 - 5 \u003d 19) metra, dhe nëse marrim parasysh temperaturën dhe vëllimin specifik të ujit ushqimor në depo rezervuari, si dhe rezistenca hidraulike e ujit të tubit të ujit të furnizimit me thithjen e pompës së ushqimit, rezulton se uji i pasmë në thithjen e pompës së ushqimit do të jetë 13 ÷ 17 m ujë. Art. ose 1.3 -1.7 atm. Kjo bën të mundur rikuperimin pjesërisht nga fenomeni i rrezikshëm i kavitacionit, duke pasur një furnizim të garantuar të presionit të ujit të ushqimit në thithjen e pompës së ushqimit. Në fig. 12 është një diagram hidrostatik i një pompe ushqyese si një ilustrim i sa më sipër.

Oriz. 12. Skema hidrostatike e pompës së ushqimit

A - shenja e instalimit të rezervuarit të depozitimit të deaeratorit;

B - shenja e instalimit të pompës së ushqimit;

H1 është lartësia e nivelit të ujit të ushqyer në rezervuarin e depozitimit të deaeratorit;

H2 - ndryshimi midis shenjave të instalimit të rezervuarit të depozitimit të deaeratorit dhe pompës së furnizimit.

Një analizë e ekuacioneve (18.19) tregon se forca centrifugale, dhe rrjedhimisht presioni i zhvilluar nga pompa, është sa më e madhe, aq më e madhe është shpejtësia e shtytësit.

Por rritja e shpejtësisë së rrotullimit të rotorit të pompës kufizohet nga shpejtësia e motorit elektrik, sepse. çdo motor elektrik me shpejtësi të lartë përdoret kryesisht si një makinë pompë centrifugale, por më shpesh për këtë përdoren motorë elektrikë të tipit asinkron, shpejtësia e të cilave është pak më e ulët se shpejtësia sinkrone.

Përdorimi i motorëve të tjerë elektrikë, si dhe pajisjeve elektrike për rregullimin e numrit të rrotullimeve të motorit elektrik, megjithëse ju lejojnë të ndryshoni shpejtësinë e rrotullimit të rotorit të pompës, ato nuk përdoren gjerësisht në termocentralet si një pompë ushqyese. makinë për shkak të kompleksitetit të tyre dhe mungesës së besueshmërisë.

Në këtë drejtim, lëvizja elektrike e pompave të ushqimit me një bashkim hidraulik kohët e fundit është përdorur gjerësisht në termocentralet ruse dhe të huaja, e cila është dhënë në Shtojcën, fig. P-1,2.

Në varësi të parametrave të kërkuar, qëllimit dhe kushteve të funksionimit, tani janë zhvilluar një numër i madh i modeleve të ndryshme të pompave centrifugale, të cilat mund të klasifikohen sipas disa kritereve. Për shembull, sipas numrit të shtytësve, dallohen pompat njëfazore dhe shumëfazore. Në pompat me shumë shkallë, lëngu i pompuar kalon në mënyrë të njëpasnjëshme përmes një numri shtytësish të montuar në një bosht të përbashkët.

Presioni i krijuar nga një pompë e tillë është e barabartë me shumën e presioneve të zhvilluara nga çdo rrotë.

Në varësi të numrit të rrotave (fazave), pompat mund të jenë dyshkallëshe, trefazore etj. Në fakt, në të njëjtin bosht ekzistojnë disa pompa me një shkallë në formë shtytëse, të cilat rrisin në mënyrë të njëpasnjëshme presionin e e gjithë pompa, e cila është karakteristika e saj kryesore e presionit-rrjedhjes.

Sipas mënyrës së furnizimit me ujë në shtytës, dallohen pompat me furnizim të njëanshëm dhe pompat me furnizim të dyanshëm ose të ashtuquajturat pompa centrifugale të dyanshme.

Sipas metodës së heqjes së lëngut nga shtytësja, dallohen pompat me një volutë dhe një dalje turbine.

Në pompat me një volutë, lëngu i pompuar nga shtytësi hyn direkt në volut dhe më pas ose shkarkohet në tubacionin e presionit ose rrjedh nëpër kanalet e tejmbushjes në shtytësit e ardhshëm.

Në pompat me një dalje turbine, lëngu, përpara se të hyjë në volut, kalon përmes një sistemi tehe të fiksuar, duke formuar një pajisje të veçantë, të quajtur lopatë udhëzuese, e instaluar në statorin e pompës.

Sipas paraqitjes së njësisë së pompës (vendndodhja e boshtit në lidhje me mbështetëset), ekzistojnë pompa horizontale dhe vertikale.

Sipas metodës së lidhjes me motorin, pompat centrifugale ndahen në pompa lëvizëse (me një rrotull ose kuti ingranazhi), të lidhura drejtpërdrejt me motorët duke përdorur një bashkim dhe monobllok, shtytësi i të cilit është montuar në skajin e zgjatur të motorit. bosht - pompa konsol.

Për shembull, pompat e tipit konsol janë caktuar si K-120-15, d.m.th. pompa është konsol, me produktivitet 120 m 3 / orë dhe presion 15 atm.

Koka e pompave centrifugale me një fazë, e prodhuar në masë nga industria ruse, arrin 120 m ujë. Art. (1.2 MPa; 12 atm).

Nga ana tjetër, pompat serike me shumë shkallë zhvillojnë një kokë deri në 2500 m ujë. Art. (25 MPa; 250 atm) dhe më shumë.

Parametrat e pompave centrifugale të prodhimit special, si me një fazë ashtu edhe me shumë faza, mund të jenë shumë më të larta.

Sa i përket efikasitetit, në varësi të dizajnit, ai ndryshon shumë - nga 0,85 në 0,90 për pompat e mëdha me një fazë dhe 0,55-0,60 për pompat me shumë faza me presion të lartë.

Një efikasitet kaq i ulët Pompat shumëfazore me presion të lartë shoqërohen me humbje hidraulike në pjesën e rrjedhës së pompës dhe veçanërisht me fërkim të lartë të diskut të çelikut hidraulik të lehtësimit të këmbës në sistemin e shkarkimit aksial të pompës.

Nga ana tjetër, fërkimi i këtij disku monolit prej gize 30-40 mm i trashë dhe rreth 300 mm në diametër me një shpejtësi rrotullimi prej gati 50 rpm në një vëllim uji të mbyllur (në dhomën e hidro-themkës) çon në një ngrohje të dukshme të uji në pompë, temperatura e të cilit merret parasysh në ciklin termik Rankine.

Dihet gjithashtu se konsumi i energjisë së pompës në rrjedhë zero, d.m.th. kur valvula e daljes është e mbyllur (kjo është boshe e pompës), ajo nuk bie në zero dhe është rreth 30-40% e fuqisë nominale të motorit elektrik. Kjo fuqi shndërrohet gjithashtu në energji termike, e cila mund të rrisë temperaturën e ujit të furnizimit me efektin e "avullimit" të pompës, në të cilën shtytësit, shkarkuesi, kushinetat e shtytjes, vulat e boshtit të pompës i nënshtrohen stresit mekanik dhe, si një si rezultat, mund të çojë në daljen e një pompe emergjente jashtë funksionit. . Rritja e temperaturës së ujit të furnizimit Δt në modalitetin pa rrjedhje përcaktohet nga formula:

∆t \u003d 632N (1-orë) / 1000Q (o C), (20)

N – fuqia e motorit elektrik, kW;

h - efikasiteti pompë;

Q – dërgesa e pompës, kg/s.

Nga ekuacioni (20) rezulton se me një ulje të rrjedhës së pompës Q, temperatura e ujit të furnizimit rritet.

Ndonjëherë kjo metodë e rritjes së temperaturës së ujit të furnizimit përdoret nga makinistët gjatë fillimit të njësive të energjisë, e cila, natyrisht, nuk është ekonomike dhe jo racionale nga pikëpamja e besueshmërisë së njësisë së pompimit. Nga , f. 68, rrjedh se rritja maksimale e lejueshme e temperaturës së ujit arrin 11 ° C dhe bazohet në supozimin se vetëm nxehtësia për shkak të humbjeve hidraulike brenda pompës kontribuon në një rritje të temperaturës së ujit të ushqyer në pompë me këtë sasi. Në fakt, kufiri për rritjen e temperaturës së ujit në pompë është më shpesh arbitrar. Për shembull, për pompat që nuk kanë shkarkues (linja e riqarkullimit), ndonjëherë për të ruajtur një rrjedhje minimale përmes një valvule presioni të hapur, lejohet të rritet temperatura në 30 ° C për të shmangur "avullimin".

Por në çdo rast, funksionimi i një pompë centrifugale, veçanërisht një shumëfazësh, në një mënyrë pa rrjedhje nuk lejohet për më shumë se tre minuta.

Në termocentralet e mëdha moderne, fuqia e motorëve elektrikë për drejtimin e pompave të ushqimit arrin disa mijëra kilovat. Nga këtu mund të imagjinohet se sa shpejt dhe sa e lartë mund të rritet temperatura e ujit të furnizimit me rrjedhje zero, kur këto mijëra kilovat energji elektrike shndërrohen në energji termike.

Por sido që të jetë, pompat centrifugale ndryshojnë nga pompat e tjera në vetinë e tyre unike të vetërregullimit dhe mundësinë e rregullimit të detyruar në një gamë të gjerë të performancës dhe presionit të tyre. Vetërregullimi kuptohet si një ndryshim i pavarur në mënyrën e funksionimit me një ndryshim në rezistencën e rrjetit, i cili është veçanërisht i rëndësishëm për pompat e furnizimit me energji elektrike dhe manovrimin e njësive të energjisë. Kjo veti e CBN përdoret gjerësisht në funksionimin e pompave, veçanërisht kur ato përfshihen në funksionim paralel në një rrjet të përbashkët hidraulik, si gjatë ndezjes së planifikuar ashtu edhe gjatë ndezjes automatike emergjente të rezervës (AVR). Në seksionin tjetër, ne do të shqyrtojmë opsionet për përfshirjen e një njësie të pompimit të ushqimit në një skemë të termocentralit.

Kapitulli 2. Impiantet ushqyese të termocentraleve

2.1 Përfshirja e pompës së ushqimit në skemën termike të termocentralit

Ne e dimë se pompa e furnizimit pompon ujin e furnizimit nga deaeratori, duke rritur presionin e tij në Pbp. . \u003d (1.25-1.3) Р 0, ku Р 0 është presioni i avullit të gjallë përpara turbinës, duke marrë parasysh rezistencën e rrugës së furnizimit dhe sipërfaqet e ngrohjes së bojlerit me avull. Në termocentralet moderne, përdoren disa skema për ndezjen e pompave të ushqimit, por ne do të shqyrtojmë vetëm dy prej tyre, më të përdorurat.

1. Skema me një ngritje, në të cilën pompa e furnizimit furnizon ujë me presionin përfundimtar të projektimit përmes HPH në njësinë e furnizimit të bojlerit me avull:

Oriz. 13. Qarku skematik me një ngritje të pompës së furnizimit

Kjo skemë përdoret në njësitë e fuqisë deri në 200 MW.

Përparësitë e kësaj skeme:

1. Lehtësia relative e rregullimit të shpejtësisë së rrjedhës së ujit të ushqyer nga pompa e furnizimit.

Veçori: Ngrohësit me presion të lartë (HPH) funksionojnë nën presion shumë të lartë të krijuar nga pompa e furnizimit. Për shkak të rënies së presionit të lartë në HPH, ato i nënshtrohen kërkesave të larta për besueshmërinë e funksionimit dhe rritjes së kostove kapitale për sigurimin e tij, të shoqëruara me një rritje në trashësinë e murit të strehimit të shkëmbyesit të nxehtësisë.

2. Skema me dy ashensorë, në të cilën pompat e furnizimit të ashensorit të parë pompojnë ujë përmes HPH në pompat e furnizimit të ashensorit të dytë, të cilat furnizojnë me ujë bojlerin me avull:

Oriz. 14. Diagrami skematik i një pompe ushqyese me dy ngritës

Kjo skemë mund të përdoret në njësitë e fuqisë me kapacitet 300 MW dhe më të lartë.

Përparësitë e kësaj skeme:

1. Performanca e HPH në një presion më të ulët, i përcaktuar nga fakti se presioni i ujit në hyrjen e pompave të ashensorit të dytë, për të parandaluar kavitacionin, duhet të kalojë pak presionin e ngopjes në temperaturën e ujit përpara pompave, prandaj kërkesat për besueshmërinë e HPH janë disi më të vogla se në skemat me një ashensor.

Të metat:

1. reduktuar besueshmërinë e pompave ushqimore të ashensorit të dytë, duke pompuar ujë me një temperaturë përfundimtare të lartë;

2. ndërlikimi dhe rritja e kostos së bimës ushqyese;

3. Rritja e konsumit të energjisë për pompimin e ujit me temperaturë më të lartë;

4. nevoja për të sinkronizuar pompat I dhe II ngritëse dhe kompleksiteti i rregullimit të tyre, sepse pompa e furnizimit të ashensorit të dytë funksionon me ujë të nxehtë, i cili vlon menjëherë kur presioni bie.

1.2. Ngasja e pompës së ushqimit

Ekzistojnë dy opsione të drejtimit për pompat e ushqimit:

1) elektrike;

2) turbina.

Makinë elektrike e pompave të ushqimit

Përparësitë:

1) thjeshtësia e dizajnit (motor sinkron ose asinkron);

2) besueshmëri e lartë.

Të metat:

1) fuqia e njësisë së motorit është e kufizuar në 9000 kW;

2) mundësi të kufizuara për rregullimin e rrjedhës së ujit të ushqyer.

Makinë turbine për pompat e ushqimit

Përparësitë:

1) aftësia për të kontrolluar shpejtësinë e rrotullimit, si dhe furnizimin me ujë në një gamë të gjerë;

2) kompaktësia;

3) pavarësia nga energjia elektrike.

Zgjedhja e motorit elektrik PN kryhet në bazë të një krahasimi termik dhe ekonomik të opsioneve.

Në këtë drejtim, fuqia e pompës së ushqimit përcaktohet nga formula:

, (21)

Q a.e. . – konsumi i ujit për ushqim, kg/s;

Rënia e presionit të ujit në pompën e furnizimit, kg/cm 2;

Temperatura mesatare e ujit të furnizimit në dalje të PN, o C;

efikasiteti i pompës;

Efikasiteti i lidhjes së lëngjeve (nëse ka).

Kushti për efikasitetin termik të një turbine ose makinë elektrike është raporti i mëposhtëm:

(22)

Efikasiteti i konvertimit dhe transmetimit të energjisë me një makinë turbo dhe një makinë elektrike, përkatësisht, është e barabartë me:

(23)

ku - efikasiteti relativ i brendshëm i turbinave kryesore dhe shtytëse;

I - efikasiteti mekanik i turbinave kryesore dhe lëvizëse;

Faktori i mbytjes për transportin e avullit në shtegun e turbinës lëvizëse;

efikasiteti i gjeneratorit;

efikasiteti i transformatorit elektrik dhe rrjetit elektrik të nevojave vetanake;

Efikasiteti i motorit të makinës;

efikasiteti i tufës hidraulike.

Në CHPP, zakonisht përdoret një makinë elektrike, dhe në termocentralet me kondensim (CPP), lloji i makinës varet nga fuqia e njësive të fuqisë.

Për shembull:

1) për njësitë e fuqisë me kapacitet 200 MW ose më pak, përdoren disqet elektrike;

2) për njësitë e fuqisë 300 MW:

në Ne<30 % - электроприводы;

në 30%

Si përfundim, dua të them se pompa e ushqimit në skemën e një termocentrali, qoftë një lëndë djegëse klasike natyrore apo një termocentral bërthamor, është një objekt i monitorimit dhe kontrollit të shtuar dhe nuk është më pak i rëndësishëm se një turbinë me avull. ose një kazan me avull (reaktor bërthamor) dhe korrektësia e funksionimit të tij ndikon gjithashtu në funksionimin pa probleme të njësisë së energjisë dhe besueshmërinë e tij.

Në seksionin tjetër të Manualit, ne do të shqyrtojmë vënien në punë të një pompe elektrike të furnizimit nga riparimi, e cila do të marrë parasysh vënien në punë me faza të vetë pompës dhe të gjithë sistemeve të saj ndihmëse: pompat e sistemit të vajit dhe ftohësit e vajit.

2.2 Vënia në punë pas riparimit të sistemit të vajit të pompës elektrike të furnizimit

Le të shqyrtojmë skemën teknologjike të tubacioneve të sistemit të vajit të pompës elektrike të furnizimit (Fig. 15), e cila mund të jetë edhe autonome dhe e zakonshme për disa PEN (pompë elektrike ushqyese).

Fig.15. Diagrami skematik i sistemit të vajit PEN

1, 2 - pompa vaji të sistemit të lubrifikimit;

3, 4 - ftohës vaji, guaskë dhe tub;

MM-1, 2 - matës presioni, tip OBM;

P-1, 2 - valvola në linjën e riqarkullimit të pompës së vajit;

EKM-1, 2 - manometra elektrokontakt;

MF-1, 2 - filtra vaji, dy për një ftohës vaji.

Sistemi i furnizimit me vaj PEN është një sistem autonom me rezervuarin e tij të naftës, një grup pompash elektrike (zakonisht dy pompa elektrike, nga të cilat njëra është në funksion, e dyta është në ATS ose në riparim), ftohës vaji, filtra vaji, pajisje, fllanxha dhe tubacione, si dhe mbrojtje automatike dhe kyçje teknologjike, dhe në rast të dështimit të një PEN-i të punës, një sinjal urgjence ndez PEN-in rezervë, që qëndron në ATS, në të cilin sistemi i furnizimit me vaj është në gjendje të mirë , rezervuari i vajit me një nivel nominal vaji dhe sistemi me pompa vaji është gati për t'u vënë në punë, rrjedha e ujit ftohës konfigurohet përmes ftohësit të vajit, i cili pas ndezjes së PEN-it dhe pompës së vajit në punë, drejtuesi PEN do ta rregullojë. ndërsa temperatura e vajit rritet, duke e penguar atë të kalojë vlerën nominale.

Nëse është e pamundur të kontrolloni temperaturën e vajit, lidhni urgjentisht ftohësin rezervë të vajit për ujin ftohës dhe hiqni atë të dëmtuar nga funksionimi, për këtë qëllim mbyllni valvulën e daljes së vajit, duke e vendosur kështu ftohësin e vajit nën presionin e pompës së vajit. , dhe shpëlajeni atë me rrjedhën e kundërt të ujit ftohës dhe informoni operatorin e vjetër të dyqanit të turbinave (SMTC).

Sistemi i naftës PEN në të gjitha termocentralet dhe ato bërthamore është kryesisht i unifikuar, gjë që thjeshton funksionimin dhe mirëmbajtjen e tij, gjë që është veçanërisht e rëndësishme për personelin operativ.

Sistemi i vajit PEN funksionon si më poshtë.

Mbetjet e vajit të nxehtë me një temperaturë jo më të madhe se 55 ° C nga kushinetat e pompës së furnizimit dhe motorit të saj elektrik (dy kushineta të thjeshta secila për pompën dhe motorin elektrik) kthehen nga graviteti përmes tubacionit të zakonshëm të vajit të shkarkimit të njësisë së pompës (linja "a") në rezervuarin e naftës PEN, ku vendoset dhe demulsifikimi, koha e të cilit duhet të jetë jo më shumë se 3-5 minuta, në të kundërt vaji duhet të dërgohet për pastrim dhe të zëvendësohet me vaj të freskët nga vajsjellësi i stacionit të përgjithshëm që vjen. nga impiantet qendrore të naftës të termocentralit deri në sallën e motorit. Për të lubrifikuar kushinetat e njësisë së pompimit, përdoret vaji i turbinës, si për turbinat me avull, kryesisht të markës T-22 ose Tp-22, cilësia e të cilave duhet të plotësojë kërkesat e GOST-32-53-2000.

Për referencë: (T-22 është vaj Turbine (T), me një viskozitet kinematik ν = 22 centistoke; Tp-22 është vaj Turbine (T), me një viskozitet kinematik ν = 22 centistoke me një shtesë (p) të një sintetike Përbërja në një temperaturë 20 0 C. Të dy klasat e vajrave janë plasaritje të vajit të distiluar. Numri pas klasës së vajit - 22, 32 ose nota të tjera tregon se viskoziteti kinematik i vajit është 22,32 herë më i lartë se viskoziteti kinematik i ujit të distiluar. Koha e demulsifikimit tregon sasinë e ujit të pranishëm në vaj dhe sa më gjatë të jetë kjo kohë, sa më shumë të ujitet vaji, aq më i ulët është viskoziteti i tij kinematik. i kushinetave të pompës dhe motorit elektrik PEN, i cili çon në konsumimin gërryes të astarit dhe një ulje të jetëgjatësisë së tij të shërbimit).

Pas vendosjes në rezervuarin e vajit, vaji hyn në thithjen e pompave elektrike të vajit (1, 2). Në mënyrë tipike, pompat e naftës instalohen me shpejtësi të ulët të rrjedhës (deri në 3-5 m 3 / orë), por me presion të lartë - deri në 30.0 atm (3.0 MPa). Nga kjo rrjedh se pompat e vajit PEN mund të jenë me vidhos, ingranazh, piston ose lloje të tjera, të cilat, nëse nisen gabimisht (veçanërisht në modalitetin pa rrjedhje), mund të çojnë në dëmtim të tubacionit të naftës nën presion (këputje e lidhjes me fllanxha të tubacioneve) dhe vetë pompën (nxjerrja e vulave të pompës, dëmtimi i pajisjeve të presionit dhe thithjes). Pastaj vaji nën presionin e pompës (një pompë është në funksion, e dyta është në ATS ose në riparim) përmes një prej filtrave të vajit (MF-1, 2), i cili është i lidhur në punë, i dyti është në rezervë (riparim), hyn në një nga ftohësit e vajit, ftohësi tjetër i vajit është në rezervë ose riparim. Këtu, vaji ftohet me ujë teknik në 40 0 ​​C dhe me një presion të tepërt prej 0.7-1.2 atm dërgohet në një tubacion të përbashkët furnizimi me vaj, dhe prej tij shpërndahet në kushinetat e pompës dhe motorit elektrik. , ndërsa është e papranueshme një rritje e presionit të vajit përballë kushinetave prej më shumë se 1.2 atm . Kur presioni i vajit në tubacionin e presionit rritet në 1.3-1.5 atm, instalohet një valvul sigurie mekanike, e cila shkarkon presionin e tepërt në fund të linjës së naftës në rezervuarin e naftës. Për të rregulluar sasinë e vajit përpara kushinetave në tubacionet e naftës, instalohen rondele me mbytje, diametri i të cilave përcaktohet në mënyrë empirike gjatë provave të pompës pas riparimit dhe futet në qarkoren riparimi dhe teknike të pompës.

Në pompat e furnizimit të NPP, në kabinën e pompës dhe karriges së mbajtësit të motorit elektrik, është bërë një vëllim i veçantë për vajin me lubrifikimin e unazës, i cili është projektuar për daljen emergjente të njësisë së pompës dhe për të parandaluar shkrirjen e mbushjes babbitt të predha mbajtëse kur pompat e vajit fiken kur njësia e energjisë humbet nevojat e veta.

Gjithashtu, në shumë PEN përdoren gjerësisht vida në rrjedhën e sipërme në formën e një vidhe me shumë fije, të cilat veprojnë si përforcues (anglisht - përforcues, nga përforcues - për të ngritur, për të rritur presionin) dhe ato instalohen në boshtin e pompës para ujit hyn në fazën e parë të pjesës së rrjedhës së pompës. Kjo bën të mundur rindërtimin pjesërisht nga kavitacioni.

Për të parandaluar hyrjen e papastërtive mekanike që mund të shfaqen nga rrjedhat që hyjnë në trupin e deaeratorit, një rrjet mbrojtës konik është instaluar përpara valvulës hyrëse të PEN brenda tubacionit, mbi të cilin rënia e presionit të ujit të ushqyer "para" dhe "pasi" matet rrjeti. Shfaqja e një rënie presioni prej më shumë se 2.0 atm., Rrjeti lahet pa ndalur ose shkarkuar pompën për riqarkullim.

Rrjetat mbrojtëse janë montuar në një futje të veçantë - "spiralja", e cila futet në tubacionin e thithjes dhe mund të çmontohet lehtësisht nëse është e nevojshme.

Tani le të fillojmë fillimin e njësisë elektrike të pompimit të ushqimit, por në fillim të funksionimit të fillimit të PEN, ne do të ndezim sistemin e tij të vajit, pa të cilin as vetë pompa dhe as ngasja e saj nuk mund të funksionojnë.

Kur funksionon PEN, sistemi i vajit nuk riparohet plotësisht, ai nxirret për riparim vetëm njëkohësisht me riparimin e të gjithë njësisë së pompës, dhe kjo është e kuptueshme: pa një sistem lubrifikues, pompa dhe ngasja e saj elektrike, të cilat kanë kushinetat e thjeshta me vajosje të detyruar, nuk do të jenë në gjendje të punojnë.

E gjithë puna përgatitore dhe fillestare në PEN kryhet nga personeli operacional i dyqanit të turbinave, i kryesuar nga operatori i lartë i dyqanit të turbinave (njësia e energjisë) (SMTC) me urdhër të drejtpërdrejtë të mbikëqyrësit të turnit të dyqanit të turbinave (NSTC). ) per cilin:

Lejet e punës për prodhimin e punimeve të riparimit në sistemin e vajit PEN janë të mbyllura, të pambuluara. Zakonisht, një leje e përgjithshme e punës hapet për punë riparimi në të gjithë njësinë e pompës: vetë pompën e furnizimit dhe sistemin e saj të vajit, ndërsa riparimi në motorin elektrik kryhet nga personeli i punishtes elektrike të termocentralit, sipas Listës së Ndarjes. ndërmjet turbinës dhe punishteve elektrike. Nëse është e nevojshme të kryhet ndonjë punë brenda njësisë së pompimit, për të cilën përgjithësisht lëshohet Urdhri i Përgjithshëm, drejtuesit përgjegjës të punës së riparimit në Urdhrin e Përgjithshëm lëshohet një urdhër i ndërmjetëm për punë riparimi në njësinë, seksionin e njësisë;

Në Ditarin e Përfundimit të Punës (që ndodhet në vendin e punës NSTC), drejtuesit e dyqanit elektrik, dyqanit të automatizimit dhe matjes termike (CTAI), dyqani i turbinave (ai bën hyrjen e fundit në këtë regjistër) bëjnë regjistrime leje që të gjitha punët e riparimit në njësinë e pompës ushqimore është përfunduar, personeli i mirëmbajtjes së punishtes është tërhequr, pompa është gati për vënie në punë. Ky është dokumenti kryesor ligjor që i jep NSTC-së të drejtën për të nisur operacionet në PEN.

Operatori i pompës së ushqimit kryen punën e mëposhtme:

kontrollon që personeli i riparimit të jetë tërhequr plotësisht nga zona e riparimit të njësisë së pompimit;

kontrollon që sistemet e instrumenteve dhe të kontrollit janë të paprekura, të skaduara nga Verifikimi Shtetëror, të vulosura, të lidhura nëpërmjet linjave të impulsit me sensorët (valvulat rrënjësore në linjat e impulsit janë të hapura), pajisjet mbyllëse dhe kontrolluese dhe mbrojtëse janë të paprekura, fllanxhat e tubacionit janë të lidhura me stufa që nuk rrotullohen me dorë, gjysmat e bashkimit të pompës dhe motorët elektrikë janë bashkuar dhe mbuluar me një shtresë mbrojtëse, kapakët e rezervuarit të vajit PEN janë të mbyllura, nuk ka vaj në rezervuar sipas xhamit të nivelit (kontrolloni duke hapur pjesën e poshtme valvula e xhamit të nivelit);

raporton në SMTC se ka përfunduar inspektimi i njësisë së pompimit. Nëse ka komente që mund të çojnë në një situatë emergjente në pompë, atëherë ato regjistrohen në Regjistrin e Defekteve, i cili ndodhet në vendin e punës të NSTC, dhe puna e fillimit ndalet derisa këto defekte të eliminohen nga personeli i riparimit. të dyqaneve. Shkalla e gatishmërisë së pompës për fillimin përcaktohet nga NSTC, e cila është përgjegjëse për ndezjen e pompës;

pas eleminimit të defekteve, vazhdon me përfshirjen në funksionimin e sistemit të furnizimit me naftë të PEN, rezervuari i naftës u pranua nga punëtoria kimike për pastërti, e cila u regjistrua në Gazetën Operative të NSTC;

urdhëron përmes SMTC furnizimin me vaj të freskët në rezervuarin e vajit PEN duke hapur valvulën manuale M-0 (Fig. 15);

përcakton nga zhurma karakteristike në rezervuarin e vajit dhe nga zhurma në valvulën e frymëmarrjes në rezervuarin e vajit që vaji ka hyrë në rezervuarin e vajit, ajri nxirret jashtë përmes valvulës së frymëmarrjes (valvula e frymëmarrjes është një pajisje sigurie dhe është projektuar për të mbyllur vëllimin e gazit të rezervuarit me produkte nafte dhe për të ruajtur presionin në këtë vëllim në kufijtë e specifikuar, si dhe për të mbrojtur kundër depërtimit të flakës në rezervuar; lidh xhamin e nivelimit të vajit në punë, e fryn atë në atmosferë duke hapur valvulat e skajeve të sipërme dhe të poshtme të tubit, vaji duhet të derdhet përmes skajit të poshtëm të tubit në një enë të zëvendësuar më parë (zakonisht një kovë metalike), pas së cilës mbyll valvulën dhe kontrollon vizualisht vajin për pastërtinë dhe transparencën e tij (për të shmangur dëmtimin, është e ndaluar të përdorni enë qelqi, përdorni vetëm plastikë transparente);

hap valvulat manuale H-1,2, duke mbyllur valvulën M-O, kur arrihet niveli nominal i vajit në rezervuarin e vajit (zakonisht një vijë që korrespondon me nivelin nominal të vajit në rezervuarin e vajit aplikohet në tubin e matësit të nivelit të xhamit), fillon të mbushë pompat e vajit me vaj, pas hapjes së kanaleve të ajrit dhe kullimit nga kutitë e tyre, duke parandaluar hyrjen e vajit nga kanalet e ajrit në themel dhe pajisjet ngjitur. Nëse derdhet vaj në dysheme ose në vende të tjera, vaji hiqet menjëherë me rërë të thatë dhe një leckë të pastër. Rëra dhe leckat e lyera me vaj mblidhen në enë metalike të posaçme dhe hiqen nga punishtja;

mbyll valvulën kur shfaqet një avion i vazhdueshëm vaji nga ndenja e ajrit, dhe kullon, pompat e vajit konsiderohen të mbushura me vaj dhe pa ajër;

hap valvulat e presionit të pompave të naftës (N-1.2), duke përdorur matës presioni (MM-1.2) dhe EKM-1 kontrollon që ato të tregojnë vlerën e kolonës statike të vajit në rezervuarin e vajit (0.08-0.10 atm), d.m.th. Niveli i vajit në rezervuar është rreth një metër nga fundi i tij. Në përgjithësi, shkalla e çdo matës presioni duhet të zgjidhet në atë mënyrë që kur pompa është në punë, vlera e presionit të saj të jetë në të tretën e dytë të të gjithë shkallës;

furnizon me ujë teknik ftohësit e vajit në sezonin e verës duke hapur valvulat manuale (TV-1.3), si dhe kanalet e ajrit nga sistemi i tubacioneve të ftohësve të vajit, mbush ftohësit e vajit me ujë (kontrolli - një rrjedhë e vazhdueshme uji vjen nga ndenja e ajrit, mbyllni vrimat e ajrit), shtypni ftohësit e vajit sipas presionit të ujit nën shërbimin e ujit (kontrolli - kur hapet valvula për zbrazjen e hapësirës së vajit të ftohësit të vajit - nuk ka ujë). Në sezonin e dimrit - mos i furnizoni me ujë teknik ftohësve të vajit, dhe kur temperatura e vajit dhe predhave të mbajtësve babitt fillon të rritet, furnizoni gradualisht ujë teknik, duke parandaluar një rënie të mprehtë të temperaturës së vajit;

hap pak valvulat e daljes së ujit të shërbimit (TV-2, 4) nga ftohësit e vajit me 1/3, i vendos ftohësit e vajit nën kanalin e ujit të shërbimit;

urdhëron montimin e qarqeve elektrike për pompat e naftës;

kontrollon, së bashku me personelin CTAI, mbrojtjet dhe kyçjet në pompat e vajit (për një listë standarde dhe qëllimin e mbrojtjeve teknologjike dhe kyçjeve të pompës së furnizimit, shih Shtojcën 3);

hap pak valvulat e riqarkullimit të vajit (P-1, 2) me 1/2, dhe valvulat e thithjes (H-1, 3) të pompave, mbyllin valvulat e presionit (H-2, 4);

ndez motorin elektrik të njërës prej pompave të vajit, duke hapur gradualisht valvulën e thithjes së pompës së vajit dhe të saj

riqarkullimi, në panelin e kontrollit lokal të pompave të vajit (MShU MN), kontrollon ngarkimin e motorit të pompës nga një ampermetër;

fik pompën e parë të ndezur, teston pompën e dytë të vajit në funksion, duke e ditur që funksionimi i pompave të vajit për riqarkullim për më shumë se 30 minuta është i papranueshëm;

inspekton pompat e vajit gjatë punës për defekte;

pyet SMTC se cila pompë vaji, sipas orarit të punëtorisë, duhet të mbetet në funksion dhe, kur vetë sistemi i vajit të PEN të jetë gati, të furnizojë vaj nga pompa e vajit operativ në kolektorin e furnizimit të tubacionit të naftës PEN përmes një prej ftohësit e vajit, ndërsa mbyllni gradualisht valvulën e riqarkullimit, kontrolloni në matësin e presionit M-3 që presioni i vajit në fund të tubacionit të naftës me presion PEN korrespondon me vlerën nominale, sipas udhëzimeve të funksionimit PEN;

kalon çelësin e pompës së vajit të punës "Modaliteti i funksionimit MN" në pozicionin "Operation" në panelin e kontrollit MN dhe në pozicionin "Rezervë" të atij rezervë, përndryshe, me mbylljen e pompës së punës, pompa e vajit rezervë. nuk do të ndizet dhe pompa e furnizimit do të fiket në mënyrë jonormale, gjë që do të çojë në një shkelje të funksionimit të njësisë së energjisë;

shkruan në regjistrin operativ (deklaratë ditore) të MPEN për testimin e pompave të naftës PEN dhe gjendjen e objekteve të saj të naftës, informon SMTC për këtë dhe pret urdhrat e tij të mëtejshëm, pa u ndalur për të monitoruar funksionimin e vajit PEN. sistemi.

Kapitulli 3

3.1 Gjendja fillestare e pajisjes

Pompa elektrike e furnizimit me një nga dy pompat e vajit është në funksion (pompa e dytë e vajit është në ATS), një nga dy ftohësit e vajit (i dyti është në rezervë ose në riparim). Nuk ka devijime nga parametrat nominalë. Mbrojtjet, alarmet, kyçjet dhe automatizimi i njësisë së pompimit PEN u vunë në funksion të plotë, gjë që u regjistrua në Fletoren Operative (Deklarata Ditore) e MPEN-së.

3.2 Shkaqet e mundshme të mbylljes emergjente të një pompe vaji që funksionon

Fikja e motorit elektrik të një pompe vaji që funksionon për shkak të keqfunksionimeve, për shembull, nga dëmtimi i brendshëm, qarku i shkurtër në kutinë e terminalit (hyrja e ujit, thyerja e autobusit tokësor të strehimit të motorit elektrik), mbyllja e gabuar nga personeli, mosfunksionimi i qarku i kontrollit, mbirryma etj.

Defekte të vetë pompës, të lidhura, për shembull, me bllokimin e pompës ose kushinetat e saj, thyerjen e shtytësit, shkëputjen e bashkimit të pompës nga motori elektrik, funksionimin e mbrojtjes teknologjike, etj.

3.3 Skenari i procesit emergjent

Kur një pompë vaji që funksionon është e fikur, për shembull nr. 1, presioni i vajit në fund të linjës së tubacionit të naftës me presion PEN zvogëlohet.

Në këtë drejtim, vlera e presionit të vajit në EKM-1, e vendosur në fund të kësaj linje, arrin në vendosjen e emergjencës për funksionimin e ATS. Më pas, nga kontaktet ndihmëse EKM-1, një sinjal elektrik dërgohet në qark për ndezjen e motorit elektrik të pompës rezervë të vajit nr.2, e cila është në ATS, njësia e pompës vihet në punë pa vonesë kohore. , duke zëvendësuar pompën e vajit të shkëputur. I gjithë procesi i kalimit të AVR dhe fillimit të funksionimit të pompës rezervë të vajit zgjat jo më shumë se 3.0-4.0 sekonda. Kështu - që, një rënie e mprehtë e presionit të vajit në fund të linjës së presionit të vajit të PEN për shkak të vëllimit të tij të madh nuk do të ndodhë dhe nuk do të ketë prishje të pykës së vajit në kushinetat e thjeshta të pompës dhe motorit elektrik. .

Kur arrihet presioni nominal i vajit në fund të linjës së vajit të PEN dhe kjo vlerë vendoset në EKM-2, kontaktet ndihmëse në EKM-1 dhe EKM-2 janë mbështjellë në pozicionin nominal të punës dhe janë përsëri gati për të dhënë një sinjal elektrik për të ndezur pompën rezervë kur presioni i vajit bie në linjën e presionit të tubacionit të naftës PEN.

3.4 Veprimet e personelit operativ, kur ai operativ është i fikur dhe pompat rezervë të vajit janë ndezur nga ATS

Drejtuesi i PEN-it mëson për mbylljen e pompës së vajit nga sinjalizimi i dritës dhe zërit (ulëritës) dhe humbjen e panelit të dritës në panelin e dritës të panelit lokal të kontrollit PEN (PEN LSC).

Pasi kalon ATS dhe ka ndezur pompën rezervë të vajit, drejtuesi PEN ekzaminon pompën e vajit që është ndezur dhe atë të mbylljes emergjente, kontrollon vlerën e presionit nominal të vajit sipas EKM-2 në fund të linjës së vajit të sistemi i vajit të PEN-it operativ.

Në mungesë ose prani të komenteve, MPEN raporton incidentin në SMTC dhe NSTC dhe shkruan për të në Ditarin Operacional (Deklaratë Ditore) të PEN.

Nëse ka defekte të dukshme në pompën e vajit që është fikur, SMTC dhe NSTC inspektojnë personalisht pompën e vajit me defekt, NSTC bën një shënim në regjistrin e defekteve dhe në regjistrin e tij operativ, njofton drejtuesi i dyqanit të turbinave ose zëvendësi i tij. për operacion në lidhje me këtë.

3.5 Veprimet e personelit operativ, kur pompa e vajit operativ është e fikur dhe pompa rezervë e vajit nuk është e ndezur

Shoferi i PEN-it mëson për mbylljen e pompës së vajit të funksionimit nga sinjalizimi i dritës dhe zërit (ulëritës) dhe humbjen e tabelës së rezultateve në panelin e dritës në dhomën e kontrollit lokal PEN.

Sinjalet paralajmëruese nuk do të hiqen derisa shoferi t'i pranojë ato me butonin e njohjes së sinjalit në panelin e kontrollit lokal PEN, kjo dëshmon se shoferi ka pranuar sinjalin e urgjencës.

Pasi të fikni pompën e punës dhe të mos kaloni sinjalin ATS në pompën rezervë të vajit (pompa e vajit nuk u ndez), MPEN duhet të kalojë menjëherë çelësin e bllokimit nga pozicioni "ATS" në pozicionin "Kontrolli manual" në Paneli i kontrollit PEN dhe përpiquni të ndizni manualisht pompën e vajit. Nëse pompa e vajit nuk është e ndezur, lëvizni menjëherë çelësin e kyçjes së të dy pompave të naftës në pozicionin "Riparimi" dhe raportoni ngjarjen tek SMTC dhe NSTC (pozicioni i çelësit të kyçjes është "Riparimi", ndalon ndezjen e PEN-it si në nivel lokal ashtu edhe nga paneli i kontrollit të bllokut - dhoma e kontrollit).

MPEN është i detyruar të kontrollojë urgjentisht mbylljen emergjente të pompës së furnizimit, ndërsa valvula e elektrizuar e linjës së riqarkullimit te deaeratori duhet të hapet dhe valvula e presionit të PEN-it duhet të mbyllet. Kur mbyllni valvulën e presionit dhe nuk hapni valvulën e riqarkullimit, hiqni menjëherë ngasjen elektrike të valvulës nga "Automatic" dhe hapeni manualisht duke e ditur se PEN nuk mund të funksionojë në një modalitet pa rrjedhje për më shumë se tre minuta.

Sipas EKM-1 (në tubin e presionit të PEN), kontrolloni vlerën zero të presionit të tepërt në linjën e presionit të PEN-it të ndalur, kjo dëshmon se valvula e kontrollit të pompës po mbahet dhe nuk ka rrotullim të kundërt të pompës (kontrolli nga bashkimi i pompës).

MPEN-i është i detyruar të kontrollojë ndezjen normale të PEN-it rezervë nëpërmjet ATS-së dhe ta transferojë çelësin e tij bllokues në dhomën e kontrollit lokal PEN nga pozicioni - "ATS", në pozicionin - "Puna", dhe të marrë PEN-të e mbetur në funksionimin nën kontroll të zgjeruar.

MPEN raporton në SMTC dhe NSTC për të gjithë punën e MPEN-it dhe bën një shënim të detajuar në Ditarin Operativ (Deklaratë Ditore) të PEN-it dhe i shkruan një shënim të detajuar shpjegues drejtuesit të dyqanit të turbinave për dështimin e kalimit të ATS në pompat e naftës, e cila transmetohet nga NSTC. Ai e studion me kujdes, e analizon dhe, kur çmonton urgjencën, i shpjegon personelit veprimet e MPEN-së. SKKPT-ja është e detyruar t'i dorëzojë personalisht drejtuesit të dyqanit të turbinave shënimin shpjegues për marrjen e vendimeve administrative dhe teknike.

3.6 Veprimet e personelit operacional në rast zjarri në sistemin e naftës PEN

Gjatë raundit tjetër të pompave të funksionimit, drejtuesi i PEN zbuloi në njërën prej tyre ndezjen e vajit në rezervuarin e vajit ose në linjën e naftës.

MPEN është e detyruar të raportojë menjëherë në SKKS dhe në dhomën e kontrollit dhe të vazhdojë në mënyrë të pavarur shuarjen e zjarrit:

ndaloni pompën e djegies duke u shkëputur nga rrjeti me butonin më të afërt KSA (buton-ndalimi i ndalimit emergjent të PEN-it operativ), i cili duhet të jetë disa dhe ato instalohen në vende lehtësisht të aksesueshme brenda pompës;

ndizni pompën e shuarjes së zjarrit me shkumë (NPPZhT) me një çelës lokal dhe kontrolloni që shkuma me zgjerim të lartë të ketë rrjedhur me bollëk përmes gjeneratorëve të shkumës të instaluar mbi rezervuarin e vajit ose mbi linjën e vajit PEN, sigurohuni që burimi i ndezjes është i lokalizuar dhe nuk ka zjarr të hapur.

Në mënyrë tipike, pompat e zjarrit me shkumë (të paktën tre) instalohen në një ndërtesë të veçantë të siguruar shumë në territorin e termocentralit pranë rezervuarit të magazinimit nëntokësor për koncentratin e shkumës.

Në termocentralet ruse përdoren disa lloje të koncentrateve të shkumës, por kryesisht ato me jetëgjatësi prej të paktën 36 muajsh.

Aktualisht, një numër koncentratesh të ndryshëm shkumë prodhohen në Rusi, për shembull, PO-6TsT, 6TS, 6MT, 6TS (3%), 6TS-V, 6TF-U, të cilat përfshijnë kryesisht zgjidhje ujore të një përzierje të surfaktantëve me stabilizues aditivëve. Por megjithatë, të gjitha ato janë krijuar në bazë të PO-6 dhe janë krijuar për të shuar zjarret e klasave "A" dhe "B", d.m.th. vetëm për rastin tonë.

PO-6 është një agjent shkumës i biodegradueshëm për një qëllim me aftësi të shtuar të shuarjes së zjarrit, i përgatitur në bazë të një tretësire ujore të kripërave trietanolamine të alkil sulfateve parësore me aditivë stabilizues me një vlerë pH prej 7,0 - 10,0 dhe një pikë ngrirjeje prej të paktën minus tre gradë. Por shkumat më të qëndrueshme formohen në bazë të agjentëve shkumës të proteinave, të cilat përftohen nga një sërë substancash, ose të përbëra tërësisht nga proteina ose që e përmbajnë atë në sasi të konsiderueshme. Këto proteina nxirren nga gjaku i kafshëve, lëkura, kockat, brirët, thundrat, qimet, puplat, luspat e peshkut, ëmbëlsira e farave vajore dhe produktet që rrjedhin nga qumështi.

Në prodhimin e agjentëve të tillë shkumës, proteinat para-hidrolizohen, pasi produktet e hidrolizës së tyre kanë një aftësi shkumëzimi shumë më të lartë se proteinat dhe proteinat origjinale. Për ta bërë këtë, ato i nënshtrohen trajtimit termik, zakonisht në një mjedis alkalik. Për më tepër, hidroliza nuk përfundon, sepse. Produktet e zbërthimit përfundimtar të proteinave aminoacide, megjithëse janë shkumës mjaft të fortë, ato japin një shkumë të paqëndrueshme, që shembet shpejt.

Të gjithë agjentët shkumës të proteinave janë një lëndë ushqyese për lloje të ndryshme mikroorganizmash. Prandaj, antiseptikët - fluoride ose fenol - futen në përbërjen e tyre. Pa to, koncentratet e shkumës humbasin shpejt vetitë e tyre, kalbet dhe erë të keqe.

Në prodhimin e agjentit shkumës PO-6, gjaku i kafshëve i marrë nga fabrikat e përpunimit të mishit fillimisht hidrolizohet me sodë kaustike, pastaj neutralizohet me klorur amoniumi ose acid sulfurik. Zgjidhja që rezulton avullohet në një përqendrim të paracaktuar. Për të rritur qëndrueshmërinë e shkumës, sulfat hekuri i shtohet përbërjes së agjentit shkumës.

Raporti i shkumës që rezulton që del nga gryka e zjarrit me një gjenerator shkumë, për shembull, të llojit GPS, është më shumë se 60 herë, d.m.th. nga një njësi vëllimi i koncentratit të shkumës PO-6, përftohen 60 vëllime shkumë me një qëndrueshmëri rreth 300 sekonda (pesë minuta) në burimin e zjarrit. Kjo kohë është e mjaftueshme për të lokalizuar dhe bllokuar aksesin e lirë të oksigjenit atmosferik, d.m.th. ndaloni djegien.

NPPZhT janë konsumatorë të furnizimit me energji të besueshme dhe i përkasin sistemit të sigurisë së termocentralit të kategorisë së parë, prandaj, njëri prej tyre duhet të drejtohet nga një burim i rrymës direkte në rast të humbjes së plotë të nevojave të vetë termocentralit, d.m.th. në kushte MPA (aksidenti i bazës maksimale të projektimit) dhe në varësi të fuqisë, ato vihen në punë nga konvertuesit elektrikë të kthyeshëm ose nga bateritë e stacioneve të përgjithshme;

ndaloni NPPVT-në e përfshirë;

MPEN në Fletoren Operative (Deklaratë Ditore) PEN bën një procesverbal të ngjarjes;

të njëjtat veprime kryhen nga MPEN në rast zjarri në motorin elektrik ose në vetë pompën;

Ndalohet shuarja me ujë të motorëve elektrikë ose pajisje të elektrizuara që janë të ndezur pa doreza dielektrike dhe pajisje të posaçme tokëzimi në zorrën e zjarrit.

3.7 Pyetje sigurie

1. Në cilat raste përdoret ATS e pompave të naftës?

2. Cili është qëllimi i filtrave të vajit në ftohësit e vajit?

3. Pse pompat e vajit vortex nuk mund të vihen në punë në gjendje jo konsumi?

4. Shpjegoni nevojën për një linjë riqarkullimi të pompës së vajit PEN.

5. Krahasoni cilësinë e vajrave të turbinave të përdorura.

6. Shpjegoni nevojën për një sistem mbrojtjesh dhe kyçjesh për pompat e vajit PEN?

7. Arsyetoni nevojën për një valvul kontrolli në pompa.

8. Çfarë do të sjellë mbyllja emergjente e pompës së vajit në punë dhe mos ndezja e pompës rezervë të vajit?

9. Çfarë veprimesh duhet të ndërmarrë drejtuesi i PEN-it kur motori elektrik ose rezervuari i vajit të stacionit të pompimit PEN merr flakë?

10. Si funksionon mbrojtja e ndërrimit boshtor PEN?

11. Përbërja e agjentit shkumës?

12. Emërimi i ASK-së.

Kapitulli 4

4.1 Studimi i skemës teknologjike

Instalimi i një pompë ushqimi centrifugale kryen funksionet e mëposhtme:

Marrja e ujit të ushqyer nga rezervuari i depozitimit të deaeratorit;

Rritja e presionit të tepërt të ujit të ushqyer për shkak të rrotullimit me shpejtësi të lartë (efekti centrifugal) dhe rritjes sekuenciale graduale të presionit të ujit në kabinën e pompës;

Furnizimi me ujë të ushqyer me një presion kaq të lartë sa mund të kapërcejë rezistencën hidraulike të rrugës ujë-avull të gjeneratorit të avullit, d.m.th. më shumë presion i avullit të freskët nga kaldaja;

Krijimi i lëvizjes së detyruar të ujit të ushqyer në sipërfaqet ngrohëse të bojlerit.

Tashmë e dimë se rritja e presionit të ujit të ushqimit krijohet për shkak të efektit centrifugal të krijuar nga shtytësi i diskut të pompës me tehe periferike.

Për shembull, nëse presioni në thithjen e pompës është Pvs.= 8,0 atm, dhe në presion duhet të jetë Phead.= 158,0 atm (presioni i avullit të gjallë është 130 atm), d.m.th. diapazoni i rritjes së presionit është i barabartë me: Rnap. - Rvs. \u003d 158.0 -8.0 \u003d 150.0 atm, pastaj me një pompë me një fazë, diametri i shtytësit do të jetë metra, gjë që është e papranueshme për sa i përket besueshmërisë dhe teknologjikisht e pamundur.

Le të instalohen në rastin tonë pesë faza të rritjes së presionit në rotorin PEN, secila prej të cilave përfshin një shtytës dhe fletën e saj udhëzuese me vula boshtore dhe radiale, atëherë çdo fazë rrit në mënyrë sekuenciale presionin e ujit të punës me 30.0 atm. dhe në daljen e pompës, kjo vlerë do të arrijë 158.0 atm. (5 faza x 30,0 atm. + 8,0 atm. në thithje = 158,0 atm. në presion).

Në pompat me presion të lartë dhe me hyrjen e ujit në një drejtim, presioni hidraulik boshtor lind gjatë funksionimit, i cili tenton të lëvizë rotorin e pompës (boshtin me shtytës të montuar mbi të) në drejtim të kundërt me drejtimin e lëvizjes së ujit që hyn në timon. , d.m.th. drejt anës thithëse të pompës. Prandaj, për të kompensuar forcën boshtore të prerjes së rotorit të pompës, u krijua një sistem shkarkimi boshtor në pjesën e rrjedhës së tij, i cili përshkruhet më hollësisht në Shtojcën P-5.6.

Tani le të shqyrtojmë skemën bazë teknologjike të pompës elektrike të ushqimit, të paraqitur në Fig. 16.

Fig.16. Diagrami skematik i pompës elektrike të furnizimit

1 - Valvula elektrike në thithjen e pompës nga deaeratori (B-1); 2 - Valvula elektrike në kokën e pompës (H-1); 3 - Valvula e kontrollit, mekanike (OK); 4 - Valvula me lëvizje manuale në linjën e riqarkullimit te deaeratori (VR-1); 5 - Valvula e elektrizuar në linjën e riqarkullimit në deaerator (VR-2); 6 - bashkim; A - matës presioni elektrokontakt (EKM-1); B - matës presioni elektrokontakt (EKM-2);

Pompa e furnizimit me energji elektrike përfshin:

1.pompë centrifugale ushqyese (zakonisht me shumë shkallë) e montuar në një kornizë metalike të posaçme, e derdhur dhe e fiksuar me bulona ankorimi fikse në një platformë të veçantë të lartësisë pozitive ose zero të dhomës së makinerisë së godinës kryesore të termocentralit. Pjesa e rrjedhës së pompës përbëhet nga dy mbështjellës - zorrë e brendshme dhe e jashtme. Kutia e brendshme përbëhet nga seksione cilindrike të lidhura në seri, secila prej të cilave përmban një fazë pune me një shtytës dhe fletë udhëzuese, vula boshtore dhe radiale. Me këmbët e tij të derdhura, çdo seksion mbështetet në kornizën horizontale të veshjes së jashtme dhe të gjitha seksionet tërhiqen së bashku me anë të stufave horizontale, duke krijuar kështu një paketë të vetme seksionesh cilindrike. Për shembull, një pompë ushqimi me pesë faza ka pesë seksione të tilla cilindrike;

2. Tubat e fllanxhave të thithjes dhe shkarkimit të tubacioneve të pompës me valvula mbyllëse dhe një valvul kontrolli mekanik përpara valvulës së presionit të pompës. Pajisjet e armaturës janë të elektrizuara;

3. tubacioni i linjës së riciklimit të ujit të furnizimit me valvola mbyllëse - dy valvola përgjatë drejtimit, e para me një makinë manuale, dhe valvula e dytë është elektrizuar;

4. motor elektrik i tipit asinkron. Motori elektrik i pompës ka ftohës të integruar të ajrit, të cilët nga ana e tyre ftohen nga uji i procesit i furnizuar nga një kolektor i përbashkët në dhomën e makinerisë së ndërtesës kryesore të termocentralit;

5. bashkim, i përbërë nga dy gjysma lidhëse të montuara në boshtin e pompës dhe motorin elektrik.

Aktualisht, një tufë hidraulike është përdorur gjerësisht, e cila lejon ndryshimin e sasisë së rrotullimit të të gjithë linjës së boshtit të njësisë së pompimit, duke bërë të mundur rregullimin e energjisë elektrike të konsumuar, furnizimin e ujit të ushqyer në bojlerin me avull në varësi të ngarkesa elektrike e njësisë së fuqisë, e cila nuk mund të bëhet me një ngasje asinkrone të PEN-it (në detaje rreth bashkimit të lëngut Shtojca Fig. P-1,2);

6. Stacioni i furnizimit me vaj për njësinë e pompimit, i vendosur nën shenjën e pompës së furnizimit në bodrum me sistemin e vet të fikjes së zjarrit;

7. Sistemi automatik i shuarjes së zjarrit me ujë dhe shkumë të njësisë së pompimit;

8. stacioni i sistemit të pastrimit të vajit (kryesisht përdoren metoda të pastrimit të vajit - pastrimi (heqja e ujit) dhe pastrimi (heqja e papastërtive mekanike)) për të gjithë PEN-in e një njësie fuqie.

4.2 Vënia në punë e PEN-it pas riparimit

E gjithë puna përgatitore dhe fillestare në PEN kryhet nga personeli operacional i dyqanit të turbinave, i kryesuar nga makinisti i lartë i dyqanit (njësia e energjisë) (SMTS) me urdhër të drejtpërdrejtë të mbikëqyrësit të ndërrimit të dyqanit të turbinave (NSTS).

Lejet e punës për prodhimin e punimeve të riparimit në sistemin e vajit PEN janë të mbyllura, të pambuluara. Zakonisht, një leje e përgjithshme pune hapet për punë riparimi në të gjithë njësinë e pompës (vetë pompa e furnizimit dhe sistemi i vajit të saj, ndërsa riparimi i motorit elektrik kryhet nga personeli i termocentralit, sipas "listës së ndarjes midis turbinave dhe dyqaneve elektrike"). Nëse është e nevojshme të kryhet ndonjë punë brenda njësisë së pompimit, për të cilën është lëshuar Veshja e Përgjithshme në tërësi, lëshohet një Urdhër i Përkohshëm nga menaxheri përgjegjës i punës së riparimit për veshjen e përgjithshme;

Në Ditarin e Përfundimit (që ndodhet në vendin e punës të NSTC), drejtuesit e dyqanit të energjisë elektrike, dyqanit të automatizimit dhe matjes termike, dyqanit të turbinave (ai bën hyrjen e fundit në këtë regjistër) bënë një regjistrim leje që të gjitha punët e riparimit. njësia e pompës së ushqimit është përfunduar, personeli i riparimit është tërhequr, pompa është gati për funksionim. Ky është dokumenti kryesor ligjor që i jep NSTC-së të drejtën për të filluar operacionet në PEN pas riparimit.

NSTC i jep një komandë verbale SMTC për të filluar fillimin e operacioneve në PEN, i cili, nga ana tjetër, i jep një urdhër drejtuesit të PEN (MPEN).

4.3 MPEN bën punën e mëposhtme

kontrollon që personeli i riparimit është tërhequr nga zona e riparimit;

heq dhe çon në vendin e punës posterat paralajmëruese dhe ndaluese të NSTC, zinxhirët nga pajisjet dhe bravat;

kontrollon që instrumentet dhe sistemet e automatizuara të kontrollit janë të paprekura, të pa skaduara nga Verifikimi Shtetëror, të vulosura, të lidhura nëpërmjet linjave të impulsit me sensorët e tyre, mbyllja dhe kontrolli dhe pajisjet mbrojtëse janë të paprekura, fllanxhat e tubacionit janë të lidhura me stufa, pompë dhe bashkim motori gjysmat janë të lidhura dhe të mbyllura me një shtresë mbrojtëse;

përfshin stacionin e furnizimit me naftë PEN në funksion (shih paragrafët 2.2. -2.3. të këtij Manuali);

furnizon me ujë teknik ftohësit e ajrit të motorit elektrik, duke hapur kanalet e ajrit dhe kanalizimet, duke parandaluar hyrjen e ujit në kabinën e motorit, kur një rrjedhë e vazhdueshme uji shfaqet nga ndenjat e ajrit, mbyllni ato menjëherë;

hap pak valvulën e thithjes B-1 (Fig. 10) me 10-15% nga ngasja manuale dhe në kanalin e hapur të ajrit dhe kullimin nga kutia e pompës, kontrollon që uji të rrjedhë nga deaeratori.

Kujdes! Kjo punë duhet bërë me shumë kujdes, duke shmangur ujin e nxehtë në trupin e njeriut dhe pajisjet pranë.

Pas deaerimit dhe shpëlarjes së pompës përmes linjës së kullimit, mbyllni kanalin e ajrit, filloni të ngrohni metalin e pompës së furnizimit me ujin e furnizimit të deaeratorit përmes kullimit të hapur të pompës, nëse deaeratori është nën parametrat nominalë, ngrohni deri në shpejtësinë e specifikuar në udhëzimet e funksionimit PEN, duke shmangur çekiçin e ujit në kabinën e pompës deri në mbylljen e plotë të valvulës thithëse B-1 kur ndodh çekiçi uji;

pas ndërprerjes së çekiçit të ujit, hapni ngadalë valvulën e thithjes B-1 dhe vazhdoni të ngrohni pompën;

urdhëroni montimin e qarqeve elektrike të disqeve për thithjen V-1, valvulat e presionit N-1 dhe valvulën e riqarkullimit VR-2 në pozicionin e funksionimit në TsTAI, për kontrollin në distancë të tyre nga paneli i kontrollit lokal dhe i njësisë (BCR);

sipas EKM-1, kontrolloni që valvula e kontrollit OK është hapur (matësi i presionit duhet të tregojë presionin e tepërt në trupin e deaeratorit plus lartësinë e kolonës së ujit të furnizimit, e barabartë me diferencën midis shenjave, instalimit të deaeratorit dhe Stilolapsi);

hapni plotësisht valvulën e riciklimit manual BP-1;

kur diferenca e temperaturës midis metalit të pompës dhe ujit të furnizimit në deaerator nuk arrin më shumë se ∆t ≤ 50 0 C, hapni plotësisht valvulën e thithjes V-1 nga lëvizja elektrike;

hapni valvulat e anashkalimit të valvulës së presionit H-1 (nuk tregohet në diagramin në Fig. 16) për të ngrohur pompën dhe për të barazuar presionin e ujit para dhe pas valvulës së presionit në mënyrë që të mund të hapet lehtësisht nga lëvizja elektrike;

porositni në dyqanin elektrik montimin e qarkut elektrik të motorit elektrik në një pozicion provë dhe urdhëroni kontrollin e mbrojtjeve teknologjike dhe kyçjeve në PEN dhe motorin elektrik në TsTAI. Kontrolli kryhet nga personeli operacional i dyqanit të turbinave (MPEN) dhe personeli operacional i KTASH-së së bashku. Është e detyrueshme të kontrollohet funksionimi i butonit të urgjencës (KSA) për të ndaluar pompën duke testuar manualisht në vend dhe nga dhoma e kontrollit;

pasi të keni kontrolluar mbrojtjen dhe kyçjet e PEN-it dhe motorit elektrik, porositni në dyqanin elektrik montimin e qarkut elektrik të motorit elektrik në pozicionin e punës;

pas montimit të qarkut elektrik të motorit elektrik në pozicionin e punës, SMTC paralajmëron personelin operativ të dhomës së kontrollit për fillimin e njësisë së energjisë elektrike, e vendos atë në funksion me dhomën e kontrollit;

MPEN dhe SMTC kontrollojnë në nivel lokal hapjen e plotë të valvulës së riqarkullimit VR-2 së dyti në drejtim, dhe në dhomën e kontrollit, operatori i bllokut kontrollon ngarkesën aktuale të motorit elektrik, e cila nuk duhet të jetë më shumë se 30% e vlerës nominale. , d.m.th. I stilolaps ≤ 0,3 kam vlerësuar;

MPEN dhe SMTC inspektojnë të gjithë njësinë e pompimit për fistulat dhe rrjedhjet e ujit, dridhjet, leximet e instrumenteve, zhurmën, pozicionin boshtor të boshtit të motorit elektrik të pompës. Nëse është e nevojshme, ndaloni pompën urgjente duke shtypur KSA;

me kusht që të mos ketë komente për funksionimin e pompës, jepni një komandë për të hapur valvulën e presionit H-1 ndërsa kontrolloni që valvula e riqarkullimit VR-2 të fillojë të mbyllet nga bllokimi nga çelësat kufi të valvulës H-1.

Sipas EKM-1, ne përcaktojmë që presioni në kokën e pompës është 5-10% më i lartë se presioni në rrjet, d.m.th. pompa do të hyjë lehtësisht dhe pa probleme në funksionim paralel me PEN-të e tjerë tashmë funksionalë dhe do të kapërcejë rezistencën e rrjetit;

është e papranueshme të punohet për riciklim për një kohë të gjatë për shkak të forcës dhe arsyeve termike PEN;

nga zhurma karakteristike, mund të përcaktohet se valvula VR-2 është mbyllur dhe pompa ka marrë ngarkesën e plotë aktuale, matësi i rrjedhës tregon rrjedhën nominale të ujit të ushqyer;

me një rritje të temperaturës së ajrit në ftohësit e ajrit të motorit elektrik dhe vajit pas ftohësve të vajit MN PEN, rregulloni vlerat e tyre duke rritur rrjedhën e ujit të procesit duke përdorur valvulat e daljes;

vendosni pozicionin e tastit të mënyrës së funksionimit PEN në dhomën e kontrollit lokal dhe dhomën e kontrollit në pozicionin "Puna";

MPEN bën një shënim në lidhje me vënien në punë të PEN në Ditarin Operativ (Deklarata Ditore), dhe inxhinieri i njësisë së energjisë dhe NSTC - në Ditarin e tyre Operativ;

PEN-i konsiderohet i vënë në funksion pas riparimit nëse ka punuar vazhdimisht me parametra nominalë për të paktën 72 orë (tre ditë);

sipas orarit të seminarit, PEN nuk duhet të funksionojë vazhdimisht për më shumë se 30 ditë, prandaj është e nevojshme të kryhet një kalim i planifikuar në një PEN rezervë. Për të krijuar kushte të barabarta pune për të gjitha PEP-të e njësisë së fuqisë, përcaktohet frekuenca e vendosjes së pompave të funksionimit në rezervë, e cila siguron të njëjtën kohë funksionimi të pompave dhe uniformitetin e konsumit të tyre, si dhe kontrollon besueshmërinë e secilës pompë. në funksionim afatgjatë. Por në çdo rast, PEN rezervë duhet të jetë në gjendje të mirë dhe në gatishmëri të vazhdueshme për fillimin, prandaj, valvulat në tubacionet hyrëse dhe dalëse duhet të jenë të hapura, kontrolli ATS duhet të kryhet periodikisht sipas orarit të paktën një herë në muaj kalendarik, riparimi i PEN-it duhet të kryhet të paktën një herë në tre ose katër vjet.

4.4 Pyetje sigurie

1. Çfarë funksionesh kryen pompa e furnizimit në skemën e njësisë së fuqisë?

2. Në çfarë efekti fizik bazohet metoda e rritjes së presionit të lëngut në pompën e ushqimit?

3. Pse rritet temperatura e ujit të ushqimit në PEN?

4. Çfarë e përcakton cilësinë e deaerimit të ujit ushqyes?

5. Si kompensohet zhvendosja aksiale e rotorit PEN?

6. Përshkruani fazat kryesore të vënies në punë të PEN?

7. Cilat pajisje ofrohen për të parandaluar rrotullimin e kundërt të pompës?

8. Arsyetoni nevojën për një linjë riciklimi PEN?

9. Cili është qëllimi i EKM në PEN?

10. Pse paraqitja e fistulave në PEN është e rrezikshme për personelin?

11. Cilat janë skemat për ndezjen e PEN-it në njësinë e fuqisë?

12. Cilat pajisje shkarkimi janë të disponueshme në PEN kur ai vihet në funksion?

Kapitulli 5. Funksionimi i përbashkët i dy ose më shumë pompave ushqyese për një rrjet të përbashkët hidraulik

Në këtë kapitull, ne do të shqyrtojmë opsionet për funksionimin e përbashkët të pompave centrifugale të furnizimit, si në lidhje seri ashtu edhe paralele me një rrjet të përbashkët hidraulik.

Zakonisht, pompat përfshihen në funksionimin paralel, nga i cili varet kohëzgjatja e funksionimit, besueshmëria, efikasiteti dhe siguria e funksionimit të njësisë së energjisë së operuar. Këto pompa përfshijnë pompa ushqimore, kondensate, qarkullimi, pompa për sistemet e lubrifikimit të turbinave, gjeneratorëve, zjarrit dhe pompave të tjera.

Për të thjeshtuar rregullimin e një termocentrali gjatë funksionimit paralel, zakonisht përdoren pompa të të njëjtit lloj, gjë që bën të mundur zgjerimin e gamës së rregullimit të furnizimit me ujë në rrjet.

Nevoja për funksionim sekuencial të pompave lind kryesisht për të siguruar kushte të favorshme thithjeje për një pompë më të fuqishme në kurriz të një më pak të fuqishme. Për shembull, përdorimi i përforcuesve dhe pompave në rrjedhën e sipërme mund të zvogëlojë ndjeshëm peshën dhe madhësinë e pompës kryesore të furnizimit. Nevoja për të ndezur pompat në seri mund të lindë gjithashtu kur një pompë e rrjetit në fjalë nuk arrin të krijojë presion të mjaftueshëm.

5.1 Funksionimi paralel i pompave centrifugale

Pompat në stacionet e pompimit dhe në instalimet e mëdha të pompimit zakonisht punojnë së bashku, d.m.th. disa pompa furnizojnë lëng në një sistem hidraulik. Në këtë rast, pompat mund të lidhen me sistemin në seri (funksionim serik) ose paralel (funksionim paralel). Paralelisht është funksionimi i përbashkët dhe i njëkohshëm i disa pompave të lidhura me tuba presioni në një sistem hidraulik të përbashkët. Për të shmangur fenomenin e mbitensionit, është mirë të mos përdoren pompa të tilla në lidhje paralele, në të cilat karakteristikat e presionit kanë seksione ngjitëse. Këto përfshijnë pompat, shtytësat e të cilave kanë një faktor shpejtësie prej 500 ≥ n s ≥ 80.

5.2 Funksionimi paralel i pompave centrifugale me të njëjtat karakteristika

Në fig. 17(a) tregon karakteristikën e presionit të rrjedhës Q - H të secilës prej dy pompave identike. Për të ndërtuar karakteristikat totale të këtyre dy pompave në funksionim paralel, është e nevojshme të dyfishohen abshisat e kurbës Q-H të një pompe në të njëjtat ordinata (koka). Për shembull, për të gjetur një pikë në karakteristikën totale Q - H, është e nevojshme të dyfishoni segmentin (ab). Kështu, segmenti (av \u003d 2ab). Gjenden edhe pika të tjera të karakteristikës totale.

Oriz. 17. Karakteristikat e funksionimit paralel të dy pompave centrifugale në një sistem a). pompa me karakteristika të njëjta; b). pompa me karakteristika të ndryshme

Për të përcaktuar mënyrën e funksionimit të përbashkët të pompave, karakteristikat P - E të sistemit duhet të ndërtohen në të njëjtën mënyrë si me funksionimin e një pompe të vetme. Pika e funksionimit në këtë rast do të jetë në kryqëzimin e karakteristikës totale të pompave me karakteristikën e sistemit.

Rrjedha totale gjatë funksionimit paralel të dy pompave karakterizohet nga abshisa e pikës 2 dhe është e barabartë me Q I + I 1 , presioni korrespondon me ordinatën e pikës 2, e barabartë me H I + I 1 ose H i .

Për të përcaktuar se në cilën mënyrë funksionon secila prej pompave, është e nevojshme të vizatoni një vijë nga pika 2 paralele me boshtin e abscisës. Abshisa që korrespondon me pikën e kryqëzimit të kësaj linje me kurbën Q - H të pompës (pika 1) do të përcaktojë shpejtësinë e rrjedhës, dhe ordinata - kokën H i të secilës prej pompave që funksionojnë paralelisht.

Prandaj, koka e zhvilluar nga çdo pompë është e barabartë me kokën e zhvilluar nga dy pompa në funksionimin e tyre paralel, dhe rrjedha e secilës pompë është e barabartë me gjysmën e rrjedhës totale të dy pompave.

Nëse vetëm një pompë do të furnizonte me lëng këtë sistem, atëherë mënyra e funksionimit të tij do të karakterizohej nga presioni dhe rrjedhja në pikën 5.

Siç shihet nga fig. 17(a) në këtë rast, furnizimi i tij Q 0 do të ishte më i madh se në rastin e funksionimit paralel me pompën e dytë.

Kështu, prurja totale e pompave që funksionojnë paralelisht në një sistem të përbashkët është më e vogël se shuma e prurjes së pompave të njëjta kur ato funksionojnë veçmas. Kjo për faktin se me një rritje të shkallës totale të rrjedhës së lëngut të furnizuar në sistem, humbjet e kokës rriten, dhe për këtë arsye, presioni i kërkuar për të furnizuar këtë shkallë rrjedhje rritet gjithashtu, gjë që sjell një ulje të rrjedhës së secilit. pompë.

Efikasiteti i secilës prej pompave paralele karakterizohet nga efikasiteti i tij në pikën 4 në kryqëzimin e kurbës Q - η me pingulen e rënë nga pika 1. Siç shihet nga fig. 17(a), efikasiteti i secilës prej pompave që funksionojnë paralelisht ndryshon gjithashtu nga efikasiteti i pompës në funksionim të veçantë, i cili karakterizohet nga efikasiteti në pikën 3 në kurbën Q - η.

Fuqia e secilës prej pompave që funksionojnë paralelisht karakterizohet nga fuqia në pikën 7 të lakores Q-N, ndërsa fuqia e një pompe që funksionon veçmas përcaktohet nga fuqia në pikën 6. Kur ndërtohet karakteristika totale e tre pompave paralele, është e nevojshme të trefishohen abshisat e karakteristikës së çdo pompe. Mënyra e funksionimit të tre ose më shumë pompave kur ato janë të lidhura paralelisht përcaktohet në të njëjtën mënyrë si në rastin e funksionimit paralel të dy pompave.

Me një rritje të numrit të pompave që funksionojnë paralelisht ose me një rritje të rezistencës së sistemit, për shembull, kur një nga seksionet e kanaleve që funksionojnë paralelisht fiket gjatë një aksidenti, rrjedha e secilës pompë individualisht zvogëlohet.

Funksionimi paralel i pompave identike në një sistem është efektiv me karakteristikat e sistemit të sheshtë dhe karakteristikat e pompës së pjerrët. Me një karakteristikë të pjerrët të sistemit, funksionimi paralel mund të mos jetë efektiv, pasi kur një pompë e dytë ose e tretë lidhet me një pompë, rrjedha do të rritet pak.

Pompat identike për funksionimin paralel të katalogut duhet të zgjidhen në mënyrë që pika karakteristike optimale të korrespondojë me kokën e llogaritur për të furnizuar të gjithë rrjedhën në sistem dhe furnizimin e barabartë me rrjedhën totale të pjesëtuar me numrin e pompave identike të ndezura.

Kur dy pompa funksionojnë paralelisht, kapaciteti i tyre total është më pak se dyfishi i kapacitetit të një pompe. Në mënyrë tipike, kur një pompë funksionon, rrjedha është 60% e rrjedhës totale kur dy pompa funksionojnë paralelisht.

Pjerrësia e kurbës karakteristike të rrjetit përcaktohet nga humbja e presionit për të kapërcyer rezistencën në tubacion.

Dihet se madhësia e humbjeve është në përpjesëtim të zhdrejtë me diametrin e tubacionit me fuqinë e pestë (∆h ≡ 1/ D 5 tuba.) Ose me një diametër të madh të tubacionit, kërkohen koka më të ulëta të pompës për të kaluar të njëjtën shpejtësitë e rrjedhës, ndërsa karakteristika e rrjetit do të jetë e sheshtë. Prandaj, kanalet e presionit dhe mbetjeve të ujit qarkullues në termocentralet janë bërë nga tuba me diametër të madh. Me një diametër të vogël tubacioni, kërkohen koka të mëdha pompash, ndërsa karakteristika e rrjetit do të jetë e pjerrët.

Është e mundur të rregulloni një pompë të re në një shpejtësi të caktuar rrjedhje Qnew, por me një kokë më të ulët, me një ulje të lehtë të efikasitetit. – rrotullimi i shtytësve, nëse nuk ka shtytës rezervë me diametër më të vogël.

Gjatë përdorimit të pajisjeve të pompimit në termocentrale, shpesh është e nevojshme të ndryshohen karakteristikat e presionit të rrjedhës së një pompe ekzistuese pa blerë një pompë të re. Në këtë drejtim, është e nevojshme të shkurtohen shtytësit e pompës ekzistuese.

Por për të shmangur një ulje të konsiderueshme të efikasitetit. pompë, një rënie në diametrin e shtytësve të një pompë centrifugale kufizohet nga kufijtë e mëposhtëm (Tabela 1):

Në ns > 350, rrotullimi i shtytësve zakonisht nuk kryhet.

Me një saktësi prej 2-5% të mjaftueshme për qëllime praktike, përcaktimi i zvogëlimit të diametrit të shtytësit kryhet sipas parabolës së proporcionalitetit, të ndërtuar sipas formulës:

H = Hnew Q 2 e vjeter /Q 2 e re = BQ 2 e vjetër (25)

Në këtë rast, vlera e diametrit të ri Dnew. përcaktohet nga formula:

Njohuri = Qnew. / Qstar. (26)

Njohuri = Dstar. ÖE re / Hstar. (27)

ns \u003d (365nÖQ) / H 3/4, (28)

ku Q është shpejtësia e rrjedhës së pompës, m 3 / s;

H - koka e pompës, m.a.c.;

n është numri i rrotullimeve të pompës, rpm.

Zakonisht nëse:

ns ≤ 60 - këto janë pompa centrifugale me shpejtësi të ulët;

ns ≤ 70-150 janë pompa centrifugale normale;

ns = 150 - 360 - këto janë pompa centrifugale me shpejtësi të lartë me efikasitet maksimal;

ns = 350 - 650 janë pompa diagonale;

ns = 600 - 1200 janë pompa boshtore me prurje të lartë.

Gjatë përcaktimit të ns për pompat e thithjes së dyfishtë, performanca e tyre ndahet me 2, dhe për pompat shumëfazore, koka ndahet me numrin e shtytësve.

5.3 Funksionimi paralel i pompave centrifugale me karakteristika të ndryshme

Pompat me karakteristika të ndryshme mund të punojnë vetëm paralelisht në kushte të caktuara, në varësi të raportit të karakteristikave të këtyre pompave. Është e mundur të analizohet mundësia dhe përshtatshmëria e funksionimit paralel të pompave me karakteristika të ndryshme duke kombinuar karakteristikat e pompave dhe sistemit. Figura 17(b) tregon karakteristikat e pompave I dhe II. Siç mund të shihet nga figura, pompa II zhvillon një kokë më të ulët se pompa I. Prandaj, pompa II mund të funksionojë paralelisht me pompën I vetëm duke filluar nga pika ku presionet që ato zhvillojnë janë të barabarta (pika C në Fig. 17(b )). Karakteristika e funksionimit të përbashkët të pompave (karakteristika totale), duke filluar nga pika C, ndërtohet duke shtuar abshisat e karakteristikave të pompave I dhe II me të njëjtat ordinata (koka të zhvilluara nga pompat). Për të përcaktuar rrjedhën totale, është e nevojshme të ndërtohet një karakteristikë e sistemit (kurba PE Fig. 17 (b). Më pas, nga pika A - pika e kryqëzimit të karakteristikës së sistemit me karakteristikën totale të funksionimit të përbashkët të pompave I dhe II, duhet të vizatohet një vijë paralele me boshtin e ordinatave, e cila do të presë segmentin në boshtin e abshisës, që korrespondon me shpejtësinë e rrjedhës Q i + i 1 që i jepet sistemit nga të dyja pompat. pompat mund të gjenden duke vizatuar një vijë të drejtë paralele me boshtin e abshisës nga pika A. Kryqëzimi i kësaj vije të drejtë me karakteristikat e pompave I dhe II jep pikat përkatëse 1 "dhe 2" "shkalla e furnizimit Q" i

Ashtu si në rastin e funksionimit paralel të dy pompave me karakteristika të njëjta, prurja totale e dy pompave është më e vogël se shuma e prurjeve të secilës prej pompave veç e veç. Nga fig. 17(b) tregon se Q I +Q I >Q I + II .

Fuqia dhe efikasiteti i pompave që punojnë së bashku përcaktohen në të njëjtën mënyrë si në rastin e funksionimit paralel të përbashkët të dy pompave me të njëjtat karakteristika. Parimi i ndërtimit të karakteristikave të funksionimit paralel të pompave të ndryshme përdoret gjithashtu për të ndërtuar karakteristikat e funksionimit paralel të disa pompave identike, kur rrjedha e njërës prej tyre rregullohet duke ndryshuar shpejtësinë.

5.4 Funksionimi paralel i dy pompave elektrike të furnizimit

Tani le të shqyrtojmë opsionin e përfshirjes së një PEN në funksionim paralel ndërsa një PEN tjetër është duke funksionuar, dhe cilat kushte duhet të respektohen për këtë. Kushti i parë dhe më i nevojshëm është që presioni i pompës që ndizet të kalojë presionin e funksionimit në rrjet me të paktën 10-15%. Përndryshe, pompa nuk do të jetë në gjendje të hyjë në rrjet, por do të funksionojë në gjendje boshe në një modalitet pa rrjedhje, e cila është e barabartë me një valvul presioni të mbyllur. Ne tashmë e dimë se çfarë mund të çojë kjo dhe se një mënyrë e tillë funksionimi e një pompë centrifugale nuk do të lejohet për më shumë se tre minuta.

Figura 18 tregon një diagram të përfshirjes së dy pompave ushqyese në funksionim paralel, ndërsa ato kanë të njëjtat karakteristika presioni-rrjedhjeje, janë të të njëjtit lloj dhe të dyja janë në gjendje të mirë. Zakonisht, me këtë skemë të ndezjes së pompave në një rrjet të përbashkët hidraulik, njëri prej tyre është në funksion, dhe tjetri është në një ATS ose në riparim. Merrni parasysh versionin e mëposhtëm të gjendjes së qarkut origjinal në Fig. 18: PEN-1 është në funksionim dhe PEN-2 duhet të vihet në funksion pas riparimit. Puna kryhet nga personeli operativ i dyqanit të turbinave - makinisti i lartë i dyqanit (SMTC) dhe makinisti i pompës së furnizimit (MPN).

Oriz. 18. Skema e përfshirjes në funksionim paralel të dy pompave ushqimore

PEN-1,2 - pompa ushqimore;

VZ-1,2 - valvola thithëse të pompave të ushqimit;

OK-1,2 - valvulat e kontrollit të pompave të ushqimit;

NZ-1,2 - valvola presioni të pompave të ushqimit;

VR-1,2 - valvola riqarkullimi;

VB-1,2 – valvula e anashkalimit të valvulës së presionit.

EKM-1,2,3 - manometra elektrokontaktues.

Në punëtorinë e automatizimit dhe matjeve termike (CTAI) porositni montimin e qarqeve elektrike për ngasjen e valvulave të thithjes (VZ-2), presionit (NZ-2) dhe valvulës së riqarkullimit (VR-2);

Aktivizoni sistemin e furnizimit me vaj PEN-2;

Hapni ngadalë valvulën e thithjes VZ-2, mbushni pompën me ujë të nxehtë të furnizimit nga deaeratori, duke ditur që temperatura e saj është rreth 160 ° C, ngrohni gradualisht pompën, duke shmangur çekiçin e ujit dhe kontrolloni ngrohjen sipas termometrave në paneli lokal i kontrollit të pompës;

Nëpërmjet anashkalimit VB-2 të valvulës së presionit NZ-2, mbushni dhe ngrohni seksionin e tubacionit të presionit nga tubacioni i rrjetit të përbashkët dhe në këtë mënyrë shkarkoni valvulën e valvulës së presionit nga presioni i njëanshëm nga ana e shkarkimit të pompës . Nëse ky shkarkim nuk kryhet, do të jetë e vështirë të hapet valvula e presionit NZ-2 me ndihmën e një makine elektrike, e cila do të "ulet në tufë", gjë që do të çojë në eliminimin e qarkut elektrik të makinës nga rryma. mbingarkesa dhe vonesa në ndezjen e pompës, madje edhe në dështimin e lëvizjes elektrike të valvulës NZ -2;

Sipas EKM-2, përcaktoni që PEN-2 të mbushet me ujë dhe të ngrohet (ne përcaktojmë temperaturën e metalit të pompës sipas leximeve të pajisjes matëse në panelin e kontrollit lokal PEN-2, i cili ndodhet pranë pompë).

Ndalohet hapja e vrimave të ajrit për të ngrohur pompën, lejohet hapja e valvulës së kullimit nga kutia e pompës, pasi të ngroheni, mbylleni;

Rrotulloni valvulën e presionit NZ-2 dhe valvulën e riqarkullimit VR-2 nga njësia elektrike;

Nëpërmjet mbikëqyrësit të turnit të dyqanit elektrik, porositni montimin e qarkut elektrik PEN-2 në një pozicion provë;

Së bashku me personelin e CTAI, kontrolloni funksionimin e mbrojtjeve teknologjike dhe bllokimeve në PEN-2;

Nëpërmjet mbikëqyrësit të turnit të dyqanit elektrik, porositni montimin e qarkut elektrik për ndezjen e motorit elektrik PEN-2 në pozicionin e punës;

Kontrolloni që valvula e thithjes VZ-2 është plotësisht e hapur, valvula e presionit është e mbyllur, por qarku elektrik i makinës së tij është i montuar, valvula manuale në linjën e riqarkullimit është e hapur dhe valvula me makinën elektrike është e mbyllur, por qarku i makinës së tij elektrike është montuar, ndenjat e ajrit të kullimit dhe pompës janë të mbyllura, anashkalimi i valvulës së presionit NC -2 është i mbyllur;

Ndizni motorin elektrik PEN-2, me ampermetrin në mburojën lokale PEN-2 shohim që shigjeta e tij është në vijën e kuqe, e cila tregon se pompa po punon me presion të mbyllur, ne do të kontrollojmë hapjen automatike të valvula e riqarkullimit nga ngasja elektrike, nga EKM-2 kontrollojmë që presioni i krijuar nga PEN-2 të jetë më i lartë se presioni në rrjet sipas EKM-3. Kjo tregon se PEN-2 do të kapërcejë rezistencën e rrjetit dhe do të hyjë lirshëm në funksionim paralel me pompën PEN-1;

Pas tre minutash, valvula e presionit NZ-2 duhet të hapet automatikisht dhe valvula e riqarkullimit BP-2 duhet të mbyllet. Nëse kjo skemë e funksionimit të valvulës nuk funksionon, MPEN është i detyruar të hapë manualisht valvulën e presionit nga paneli lokal i kontrollit të PEN-2. Në të njëjtën kohë, kaloni çelësin e kyçjes nga "Automatic" në "Local" dhe gjithashtu mbyllni manualisht valvulën e riqarkullimit - VR-2;

Duke përdorur ampermetrin në panelin e kontrollit lokal PEN-2, kontrolloni që motori elektrik të ketë marrë ngarkesën aktuale, shigjeta e pajisjes të ketë "rakur" nga vija e kuqe në anën e poshtme dhe të jetë vendosur në vlerën e vlera nominale e rrymës së funksionimit të motorit elektrik;

Për 20-30 minuta të tjera, është e nevojshme të kontrolloni funksionimin e njësisë së pompimit PEN-2, t'i kushtoni vëmendje të veçantë ngarkesës aktuale, temperaturës së metalit të pompës, funksionimit të sistemit të vajit PEN-2, zhvendosjes boshtore , që të gjitha leximet e instrumenteve standarde janë brenda kufijve të funksionimit.

MPN shënon kohën e fillimit të PEN-2 në regjistrimin ditor dhe raporton mbi punën e kryer nga SMTC.

5.5 Pyetje sigurie

1. Në çfarë dokumentacioni operativ kryhen operacionet teknologjike në pajisje?

2. Çfarë do të thotë të ulesh në tufë?

3. Qëllimi i linjës së bypass-it të valvulës së presionit PEN?

4. Emërimi i EKM për PEN?

5. Çfarë është çekiçi uji?

6. Si mund të shmanget çekiçi i ujit në pompë?

7. Qëllimi i deaeratorit?

8. Pse na duhen vida në rrjedhën e sipërme, shpatulla?

9. Qëllimi dhe funksionimi i valvulës së kontrollit në PEN?

10. Kushtet e nevojshme që pompa të hyjë në funksionim paralel?

11. Pse dhe kur është shkurtuar shtytësi i pompës?

12. Si mund të përcaktoni kapacitetin total të dy pompave që funksionojnë paralelisht?

APPS

Leja e punës (urdhri i punës) - kjo është një detyrë për prodhimin e punës, e hartuar në një formë të veçantë të formës së vendosur dhe përcakton përmbajtjen, vendin e punës, kohën e fillimit dhe përfundimit të saj, kushtet për sjellje të sigurt, përbërjen e ekipin dhe personat përgjegjës për kryerjen e sigurt të punës.

Në termocentralet bërthamore lëshohet leja dozimetrike e punës. Leja dozimetrike e punës është një detyrë me shkrim për kryerjen e sigurt të punës. Leja e punës tregon përmbajtjen e punës, vendin dhe kohën e zbatimit të saj, masat e nevojshme të sigurisë dhe përbërjen e brigadës. Gjatë kryerjes së punës për lejet dozimetrike të punës caktohen persona përgjegjës për kryerjen e sigurt të punës.

Personi që jep lejen e punës është përgjegjës për mundësinë e punës së sigurt dhe plotësinë e masave të parashikuara të sigurisë nga rrezatimi. Masat e sigurisë përcaktohen në bazë të rezultateve të matjes së situatës së rrezatimit dhe regjistrohen në kolonën "Kushtet për prodhimin e punës", dhe në kolonën "Pajisjet shtesë mbrojtëse personale" tregohen komplekset e nevojshme PPE. Përgjegjësi është përgjegjës për pranimin e vendit të punës në përputhje me kërkesat e lejes së punës dhe për respektimin e masave të sigurisë nga rrezatimi personalisht nga ai dhe anëtarët e ekipit, për dekontaminimin e vendit të punës pas përfundimit të detyrës në nivele të pranueshme.

Personi pranues është përgjegjës për zbatimin e plotë të masave të sigurisë nga rrezatimi në përputhje me lejen e punës, pranimin korrekt në punë dhe pranimin e vendit të punës pas përfundimit të punës. Dozimetri është përgjegjës për matjen e saktë të parametrave të situatës së rrezatimit përpara pranimit të ekipit dhe gjatë punës së tij, monitorimin periodik të respektimit të masave të sigurisë nga rrezatimi nga punëtorët gjatë punës.

Anëtarët e ekipit janë përgjegjës për respektimin e masave të sigurisë nga rrezatimi dhe përdorimin e saktë të PPE të parashikuara në lejen e punës.

Porosia është gjithashtu një detyrë për prodhimin e sigurt të punës. Bëhet me regjistrim në regjistrin e lejeve dhe urdhrave dhe ka karakter një herë. Kohëzgjatja e urdhrit përcaktohet nga kohëzgjatja e ditës së punës së brigadës. Lista e punimeve të kryera sipas lejeve ose urdhrave të punës miratohet nga drejtuesit e termocentralit.

FORMULARI I LEJES

Ndërmarrja _________ Nënndarja __________

KOSTEM, KOSTEM I PËRGJITHSHËM, KOSTEM I NDËRMJETËM N ____

_________________________________________

NË VESHJE TË PËRGJITHSHME N ______

(të plotësohet vetëm kur lëshohet një urdhër i ndërmjetëm)

Drejtues i punës _________________________________

Tek kryepunëtori (mbikëqyrësi) _________________

(fshij të panevojshmen) (mbiemri, inicialet, pozicioni, grada)

me anëtarë të brigadës _____ njerëz. _________________________

(mbiemri, inicialet, grada, grupi)

Caktuar për _____________________________________

________________________________________________

Fillimi i punës: data ____________, ora ____________

Fundi: data _________, ora __________

Për të siguruar një mjedis të sigurt, është e nevojshme ____________________

(janë renditur masat e nevojshme për përgatitjen e vendeve të punës dhe masat e sigurisë, përfshirë ato që do të kryhen nga personeli i detyrës së punishteve të tjera)

Kushtet e veçanta _____________________________________

Veshja e lëshuar: data ________, ora ________, pozicioni

Veshja zgjatet me: datë ______, ora _______, pozicion

Nënshkrimi __________________, mbiemri, inicialet

data Ora _____________________

Janë plotësuar kushtet për prodhimin e veprës: datë _______, ora

Qëndroni në punë ________________________________

(pajisje të vendosura pranë vendit të punës dhe nën tension, presion, në temperaturë të lartë, eksploziv, etj.)

Personeli në detyrë i punëtorive (seksioneve) të tjera _____________

(punëtori, nënshkrimi i pozicionit, mbiemri, inicialet)

Një shënim mbi lejen e mbikëqyrësit të ndërrimit të termocentralit (dispeçeri në detyrë) ________________________________

(nënshkrimi ose shënimi i lejes së dhënë me telefon, nënshkrimi i mbikëqyrësit të ndërrimit të dyqanit)

Personi përgjegjës i personelit të detyrës së punishtes (blloku, rrethi);

mbikëqyrës i punës në linjën e ndërmjetme (kaloni të panevojshmen) ________________________________

U kontrollua plotësimi i kushteve për prodhimin e punës, pajisjet e mbetura në funksion u njohën dhe u lejuan të punojnë.

Data Ora ______________

Menaxher i Performances _________________________________

Përgjegjësi i punëve ____________________

Regjistrimi i pranimit ditor në punë, përfundimi i punës, transferimi në një vend tjetër pune. Puna ka përfunduar plotësisht, ekipi është hequr, tokëzimi,

instaluar nga brigada, hequr, raportuar (kujt) ___________________

Data Koha_____________

Prodhuesi i punës

(vëzhgues) ______________________

Menaxher i pergjegjshem i punes ___________________

Mbrojtje standarde teknologjike dhe bllokime në PEN.

Le të shqyrtojmë mbrojtjet ekzistuese, ndërthurjet dhe sinjalizimin në shembullin e një pompe elektrike ushqimore të llojit SPE-1250-75, e përdorur si në termocentralet ashtu edhe në ato bërthamore.

Aktualisht, përdoren edhe lloje të tjera PEN, por parimi i ndërtimit të mbrojtjeve dhe bllokimeve me sinjalizimin e devijimit të parametrave të funksionimit të njësisë së pompimit mbetet i njëjtë: për të siguruar funksionimin e sigurt të njësisë së pompimit në maksimum - një pompë ushqyese. - motor elektrik

Mbrojtja termike:

Ulja e presionit të ujit të furnizimit në kokën e pompës më pak se 40 atm. - ndezja vjen nga EKM-ja e instaluar në dhomën e kontrollit lokal. Kur pompa ndizet, blloku mbrojtës çaktivizohet automatikisht për 30 sekonda.

Rritja e presionit në dhomën e shkarkimit boshtor të pompës është më shumë se 12 atm. – Aktivizimi i mbrojtjes vjen nga ECM i instaluar në dhomën e kontrollit lokal.

Ulja e presionit të vajit në fund të linjës së naftës është më pak se 35 atm. – ndezja vjen nga ECM e instaluar në dhomën e kontrollit lokal, koha e vonesës së ndezjes së mbrojtjes është 8 sekonda.

Mbrojtja elektrike:

Mbrojtja diferenciale e motorit elektrik kundër qarkut të shkurtër ndërfazor - pa vonesë kohore vepron në mbylljen e çelësit të vajit të motorit elektrik të pompës;

Mbrojtja nga nëntensioni kur tensioni i furnizimit bie kur:

Umin = 0.65 Unom., ndërprerësi i vajit hapet me një vonesë kohore prej 35 sekondash;

Umin = 0,45 Unom., ndërprerësi i vajit hapet me një vonesë kohore prej 7,0 sekondash;

Mbrojtja e motorit elektrik nga mbingarkesa aktuale kur arrin rrymën e mbingarkesës Iper. = 1,5 Inom. Mbrojtja funksionon me një vonesë kohore më të madhe se kohëzgjatja e rrymës hyrëse.

Mbrojtja e motorit elektrik nga qarku i shkurtër i mbështjelljes së statorit "në tokë" - vetëm një sinjal paralajmërues i dërgohet PEN LCB.

Brava PEN:

Aktivizimi i pompës mbahet deri në:

Rritja e presionit të vajit në sistemin e lubrifikimit me më shumë se 0,5 atm dhe hapja e linjës së riciklimit të ujit të furnizimit me deaerator;

Kur shpejtësia e rrjedhës së ujit të ushqyer bie nën 400 m 3 / orë, hapen valvulat e riqarkullimit nga HMD në PEN LCR;

Kur shkalla e rrjedhës së ujit të ushqyer është më shumë se 480 m 3 / orë, linja e riqarkullimit në deaerator mbyllet;

AVR e pompave të vajit PEN ndodh:

Me mbylljen e një pompe që funksionon;

Me një ulje të presionit në presionin e pompës së naftës më pak se 1.8 atm. - sinjali vjen nga EKM i instaluar në dhomën e kontrollit lokal;

Me një ulje të presionit të lubrifikimit të barabartë me 0,5 atm. - pompa rezervë e vajit është e ndezur;

Me një ulje të presionit të lubrifikimit të barabartë me 0.35 atm. - PEN-i është i fikur.

Devijimet e sinjalizimit gjatë funksionimit normal të PEN.

Ulja e presionit të ujit të ushqyer në kokën e pompës më pak se 82 atm. një shenjë ndezëse shfaqet në diagramin mnemonik të pompës në dhomën e kontrollit;

Ulja e nivelit të vajit në rezervuarin e vajit PEN është më pak se 0,1 m nga niveli nominal - një pulsues paralajmërues bie në panelin e kontrollit lokal PEN, jepet një sinjal zanor;

Një rritje e temperaturës së vajit në hyrjen në kushinetat e njësisë së pompës është më shumë se 45 ° C - një pulsues paralajmërues bie në PEN LCB, jepet një sinjal zanor;

Një rritje e temperaturës së vajit në kullimin nga kushinetat e njësisë së pompës është më shumë se 70 ° C - një pulsues paralajmërues bie në PEN LCB, tingëllon një sinjal zanor.

PEN me bashkim hidraulik.

Në fig. P-1 tregon një PEN, ku një bashkim hidraulik (bashkim lëngu) i përdorur gjerësisht në termocentralet moderne tregohet si bashkim.

Oriz. P-1 Pamje e përgjithshme e montimit të pompës së furnizimit

Oriz. P-2. Njësi pompimi PEN me bashkim të lëngjeve

A - bllok i sistemit të kontrollit automatik (ACS) dhe furnizimi me vaj i bashkimit hidraulik.

Oriz. P-3. Tufë hidraulike

Oriz. P-4. Kursimi i energjisë nga përdorimi i një bashkimi lëngu

Nga analiza e grafikëve në fig. P-4 rrjedh se me furnizime të ulëta PEN, arrihet kursimi maksimal i energjisë në drejtimin e tij nga një motor elektrik asinkron, i cili nuk mund të merret me bashkime të ngurtë. Kjo është veçanërisht e rëndësishme kur njësia e energjisë shkarkohet shpesh deri në një mbyllje të plotë sipas regjimit ose planit të dërgimit, ose kur njësia e energjisë është e përfshirë në rregullimin e energjisë së sistemit të energjisë, zakonisht gjatë natës. Kjo aftësi për të kontrolluar fuqinë dhe furnizimin e PEN është gjithashtu e rëndësishme gjatë fillimit dhe mbylljes së njësisë së energjisë, e cila siguron kursime të konsiderueshme në energji elektrike për nevojat e vetë termocentralit.

Sistemi aksial i shkarkimit PEN.

Në pompat me një hyrje uji në një drejtim, gjatë funksionimit lind presioni hidraulik boshtor, i cili tenton të lëvizë rotorin e pompës (boshtin me shtytësit e montuar mbi të) në drejtim të kundërt me drejtimin e lëvizjes së ujit që hyn në timon. .

Si mund të balancohet forca boshtore? Kjo mund të arrihet:

1. hyrje e dyanshme e ujit në shtytës, dhe në një pompë shumëfazësh - nga grupi përkatës i rregullimit të shtytësve në boshtin e pompës (lloji i përzier);

2. shpimi i vrimave në murin e pasmë të shtytës, përmes të cilave ka një rënie të lehtë të diferencës së forcave që veprojnë në muret e jashtme dhe të brendshme të shtytëses, në këtë rast rrota ka vula në të dy anët, megjithatë këto shpime. zvogëloni efikasitetin. fazat dhe në pompat moderne kjo metodë e shkarkimit aksial pothuajse nuk përdoret kurrë;

3. Pajisja me thembra hidraulike për pompa me shumë shkallë.

Për shkak të faktit se dy metodat e para nuk përdoren në pajisjen e pompave të ushqimit, ne do të shqyrtojmë vetëm metodën e tretë të balancimit të forcës boshtore - kjo është pajisja e një thembra hidraulike për pompat e furnizimit me shumë faza.

Si funksionon PEN-i hidraulik i thembra.

Këmba hidraulike është një disk masiv i fiksuar në boshtin e pompës pas fazës së tij të fundit. Në fig. P-5 tregon një diagram të funksionimit të hidro-këmbës: uji nga dhoma e hyrjes së pompës (A), pasi ka kaluar nëpër hendekun unazor (3) dhe hendekun radial (B), hyn në dhomën e hidro-këmbës. (4), nga e cila del në dhomën e lidhur me atmosferën ose tubin e thithjes së pompës.

Oriz. P-5. Diagrami skematik i shkarkimit aksial të pompës së furnizimit

1 - Shtytësi i pompës zgjat përgjatë rrjedhës së ujit të furnizimit;

2 - Rondele e hidro-themave;

3 - hendek unazor;

4 - Dhoma e këmbës hidraulike;

5 - Disk jastëk hidraulik;

6 - Grumbullim hidraulik i boshtit të pompës;

A - Fusni hyrjen e ujit nga shtytësi;

B - Hapësira radiale (kur pompa funksionon - jo më shumë se 0,15-0,20 mm);

B - Zhvendosja dinamike e forcës së rotorit të pompës në drejtim të presionit;

G - Forca e shkarkimit hidraulik të rotorit të pompës në drejtim të thithjes.

Forca boshtore në pompat moderne të furnizimit drejtohet drejt thithjes së pompës dhe arrin në disa tonë. Prandaj, shkarkimi i forcës boshtore kryhet me ndihmën e një hidro-thembra (disku shkarkimi), funksionimi i së cilës është paraqitur në Shtojcën në fig. P-6, ku tregohet se për shkarkimin aksial të pompës, vektori A i zhvendosjes boshtore të rotorit të pompës drejtohet drejt thithjes së tij (presioni i presionit është 16 herë më i madh se presioni i ujit në thithjen - vektori B, P 2 = 8 atm), në boshtin me Nga ana e presionit, është instaluar një disk shkarkimi monolit, në dhomën e të cilit furnizohet uji i furnizimit nga presioni i pompës në drejtim të kundërt të vektorit të zhvendosjes.

Oriz. P-6. Skema e dhomës së shkarkimit dhe forcat që veprojnë në diskun e shkarkimit

Mosfunksionime të pompës së furnizimit

Dëmtimet mekanike dhe keqfunksionimet e pompave të ushqimit ndodhin për shkak të:

Riparim dhe mirëmbajtje jo të kënaqshme;

Montimi, shtrirja dhe lëvizja e gabuar, balancimi gjatë instalimit, lubrifikimi i dobët i kushinetave;

Gabime gjatë nisjes dhe ndalimit.

Pasojat e rënda mund të çojnë në:

Mungesa ose rregullimi dhe përdorimi i gabuar i linjave të shkarkimit të pompave të furnizimit;

Mungesa ose mosfunksionimi i valvulave të kontrollit dhe kufizuesve të rrjedhës në linjat e shkarkimit, përfshirja e tyre në tubacionin e përbashkët të shkarkimit dhe në linjën e thithjes së pompave të furnizimit.

Mosfunksionimet në funksionimin e pompave të furnizimit, të cilat mund të çojnë në një mbyllje emergjente të bojlerit, shkaqet dhe zgjidhjet e tyre jepen në pasaportat dhe përshkrimet teknike të pompave.

Për të siguruar funksionimin e besueshëm të pompave të ushqimit, prodhuesi garanton funksionimin e duhur të tyre, duke marrë parasysh përdorimin e pjesëve rezervë, për të paktën 12 muaj. nga data e vënies në punë për pompat e kondensatës me një normë rrjedhjeje deri në 20 m3 / orë dhe të paktën 24 muaj. për të gjitha pompat e tjera, në varësi të rregullave të transportit, magazinimit, instalimit dhe funksionimit.

Ruajtja e pompave dhe pjesëve rezervë kryhet në mënyrë të tillë që të sigurohet mbrojtja e tyre nga korrozioni gjatë transportit dhe ruajtjes pa ri-ruajtje për dy vjet. Për më tepër, të gjitha hapjet, fllanxhat lidhëse dhe grykat e pompës mbyllen me priza ose priza, dhe lidhësit dhe hapjet kritike të grykave të hyrjes dhe presionit janë të mbyllura.

Në pompat që peshojnë më shumë se 1000 kg ose në kornizat e tyre të themelit (pllakat), sigurohen pajisje kontrolli për të vendosur pozicionin e tyre në themel dhe vendin e vendosjes së nivelit. Vendet për vendosjen e nivelit tregohen në vizatimin e instalimit. Para testimit të pompës, motori elektrik ndizet veçmas për të kontrolluar drejtimin e rrotullimit, mungesën e dridhjeve, temperaturën e kushinetave, pas së cilës lidhen gjysmat e bashkimit dhe funksionimin e përbashkët të motorit elektrik me pompën. testohet, fillimisht në boshe, dhe më pas nën ngarkesë. Rrotat dhe montimet e rotorit duhet të jenë të balancuara. Vlera rrënjësore mesatare katrore e shpejtësisë së dridhjeve e matur në kushinetat e kushinetave të pompës nuk duhet të jetë më shumë se 7 mm/s gjatë prodhimit dhe 11 mm/s gjatë funksionimit, dhe temperatura e metalit dhe vajit të kushinetave nuk duhet të jetë më shumë se 35-40 ° C mbi temperaturën e ajrit të ambientit. Gjatë funksionimit të pompave të furnizimit, duhet të sigurohet monitorim i vazhdueshëm i gjendjes së tyre të mirë.

Kontrolloni rregullisht instrumentet e pompave, mbani presionin e ujit të furnizimit pas pompave dhe kontrolloni presionin e ujit përpara pompës në përputhje me udhëzimet për përdorimin e pompës. Varni postera pranë valvulave të portës në tubat e shkarkimit të pompave me mbishkrimin se linja e shkarkimit duhet të ndizet:

Kur filloni pompën;

Kur punoni përtaci;

Kur ngarkesa reduktohet në besueshmërinë maksimale të lejueshme të pompës sipas udhëzimeve të prodhimit, por jo më pak se 20% e kapacitetit të saj nominal.

Përveç kësaj, të ketë në vendin e punës një skemë të impianteve të ushqimit dhe deajrimit me të gjitha pajisjet dhe pajisjet përkatëse, udhëzime për servisimin e instalimeve që lidhen me furnizimin e kaldajave me avull.

Udhëzimet duhet të tregojnë procedurën për personelin për të parandaluar dhe eliminuar keqfunksionimet dhe aksidentet e mundshme.

Nuk lejohet ndezja e pompës së furnizimit, si dhe funksionimi i saj në gjendje boshe, me valvulën në anën e shkarkimit të mbyllur pa anashkalim uji përmes linjës së riqarkullimit (shkarkimit) për më shumë se tre minuta.

Është e rëndësishme të siguroheni që valvulat në tubat e thithjes dhe shkarkimit të pompave të furnizimit në gatishmëri të jenë të hapura.

Kur e nxirrni pompën për riparim ose në rezervë, është e nevojshme të fikni motorin elektrik të saj vetëm pasi të mbyllni valvulën e shkarkimit (me hapjen paraprake të linjës së riqarkullimit).

Nëse pompa e furnizimit mbetet në rezervë, është e nevojshme, pasi të jetë ndalur plotësisht, të hapni përsëri valvulën në tubin e shkarkimit dhe të kontrolloni nëse rotori i motorit po rrotullohet.

Nëse pompa rrotullohet në drejtim të kundërt në rast të një rrjedhjeje në valvulën e kontrollit, valvula e shkarkimit në pompë duhet të mbyllet menjëherë dhe të nxirret për riparim.

Është e nevojshme të pajisni AVR - një pajisje automatike për ndezjen e pompës rezervë kur presioni në linjën e presionit zvogëlohet dhe periodikisht, sipas orarit, të kontrolloni funksionimin e tij (i detyrueshëm për të gjitha pompat e furnizimit me një makinë elektrike).

Për më tepër, një linjë e veçantë riqarkullimi (shkarkimi) me një rondele kufizuese është instaluar nga çdo pompë ushqyese, e lidhur me një deaerator ose rezervuar ushqimi (por jo në linjën e thithjes së pompave të furnizimit). Dalja në linjën e shkarkimit bëhet deri në valvulën e kontrollit të pompës. Nëse linjat e shkarkimit për të njëjtin lloj pompash kombinohen, atëherë në secilën prej tyre është instaluar një valvul kontrolli.

Kombinimi i linjave të shkarkimit të pompave elektrike dhe turbopompave është i ndaluar!

Gjatë funksionimit të pompave të furnizimit, temperatura e kushinetave dhe shtytësve të tyre nuk duhet të lejohet të rritet mbi 70 o C, nëse është e nevojshme, zëvendësoni yndyrën në kushineta ose në sistemin e lubrifikimit.

Zhurma dhe goditjet në pompë vërehen kur:

Në rast të mërzitjes së gabuar të gjysmëlidhjeve lidhëse;

Devijim statik i boshtit;

kushinetat e goditjes;

qark rrotullimi në motorin elektrik;

vula goditëse me shtytës;

Në rast të ngrohjes së papranueshme të kushinetave;

Kur ndodh kavitacioni.

Një rënie e dukshme në performancën e pompës pas një kohe të funksionimit normal të saj mund të shkaktohet nga:

Rritja e humbjeve të boshllëkut brenda pompës;

Rritja e temperaturës së ujit;

Rezistencë e lartë e tubacionit të thithjes (avullimi i pompës);

Bllokimi i shtytësit dhe konsumimi i tij;

Ajri që hyn në pompë dhe në tubin e thithjes.

Pompat e ushqimit vendosen poshtë rezervuarëve të ujit të furnizimit të deaeratorëve për të shmangur ndërprerjen e rrjedhës së ujit të nxehtë për shkak të vlimit. Formimi i flluskave të avullit në tubin thithës të pompës çon në një çekiç uji në tubat e furnizimit dhe dështimin e furnizimit me ujë në pompë, gjë që mund të shkaktojë një aksident.

Arsyet kryesore për "avullimin" e PEN janë:

1. Një rënie e mprehtë e nivelit të ujit ose presionit në deaerator;

2. Një rënie e mprehtë e konsumit të ujit për ushqim me një linjë të mbyllur riqarkullimi;

3. Një rritje e mprehtë e furnizimit me ujë ushqimor nga pompa kur rrjeti i thithjes është i bllokuar;

4. Rritja e rezistencës në linjën e shkarkimit nga dhoma e hidro-themkës;

5. Rrjedhje e shtuar përmes dhomës së hidro-këmbës.

Le të shqyrtojmë vetëm dy arsye kryesore, sepse. në asnjë rast nuk duhet të lejohet që pompa të "avullojë", gjë që mund të çojë shpejt në dështimin e saj.

1. Një rënie e mprehtë e nivelit të ujit ose presionit në deaerator.

Kjo mund të shkaktohet kur:

1.1 lexime jo të besueshme të matësit elektronik të nivelit, kontrolloni atë dhe kopjoni atë në xhamin e nivelit të instaluar në rezervuarin e depozitimit të ujit të ushqyer;

1.2. bllokimi i rrjetës së filtrit në thithjen e pompës.

Rrjeta e filtrit në thithjen PEN ka dy strehë konike të futura njëra në tjetrën, midis të cilave mbërthehet një rrjetë bronzi. Trupi i brendshëm konik i rrjetës përbëhet nga shufra teli vertikal me diametër 6,0 mm me një tel me diametër 1,0 mm të mbështjellë rreth tyre. Trupi i jashtëm konik i rrjetës është prej fletë çeliku të shpuar me trashësi 4,0 mm me 22,000 vrima me diametër 4,0 mm.

Për pastrimin periodik të filtrit dhe larjen e tij, ka dy tuba degëzues për furnizimin e kondensatës kryesore nga pompat e kondensatës dhe heqjen e papastërtive nga fundi i filtrit. Pastrimi mund të bëhet me pompën në punë, dhe shpëlarja vetëm me pompën e ndaluar;

1.3 mbyllja e valvulës kryesore të kontrollit të furnizimit të kondensatës.

Është urgjente të kontrolloni në dhomën e kontrollit nëse qarku është montuar në makinën elektrike të rregullatorit, të kontaktoni menjëherë bypass-in e inxhinierit të deaeratorit, të kërkoni të hapni manualisht anashkalimin e rregullatorit dhe të kontrolloni hapjen e valvulës për furnizimin e kondensatës kryesore përmes ftohës avulli deaerator. Një rënie e mprehtë e nivelit të ujit të ushqyer në rezervuarin e depozitimit të deaeratorit kur pompa e furnizimit është në punë mund të çojë në formimin e një gypi në thithjen e pompës dhe në dështimin e tij, sepse. pompa e avullit nuk mund të funksionojë;

1.4. mbyllja e rregullatorit të avullit të ngrohjes në deaerator çon në një ulje të presionit të avullit në strehimin e tij. Hapni urgjentisht anashkalimin e rregullatorit, kontrolloni manualisht funksionimin e vetë rregullatorit;

1.5. hapja e paautorizuar e valvulës elektrike për furnizimin me ujë të ftohtë kimikisht të shkripëzuar në deaerator për makijazh urgjent dhe mbushje para fillimit të deaeratorit. Kjo çon në një ulje të mprehtë të presionit të avullit në deaerator dhe mund të çojë në vlimin e të gjithë vëllimit të ujit në kabinën e deaeratorit dhe në shkatërrimin e tij.

2. Një rënie e mprehtë e konsumit të ujit të ushqimit me një linjë të mbyllur riqarkullimi. Kjo mund të shkaktohet kur:

2.1. leximi i gabuar i njehsorit të rrjedhës, kontrolloni leximet e tij;

2.2. mbyllja spontane e valvulës së presionit për shkak të një qarku të shkurtër në makinën e tij elektrike;

2.3 thyerja e bashkimit elektrik motor-pompë. Kontrolloni urgjentisht ngarkesën aktuale të motorit elektrik. Nëse bashkimi prishet, ampermetri do të tregojë rrymën pa ngarkesë të motorit elektrik, d.m.th. më pak se rryma nominale. Në tubin e shkarkimit të pompës është instaluar një valvul mekanike moskthimi, e cila shërben për të parandaluar "avullimin" e pompës kur rrjedha e ujit të furnizimit zvogëlohet. Valvula e kthimit është e pajisur me një linjë automatike riqarkullimi që siguron një normë rrjedhjeje prej të paktën 30% të normës nominale të rrjedhës së pompës me një valvul presioni të mbyllur.

"Avullimi" i pompës shprehet me shfaqjen e kontaktit metalik midis pjesëve të palëvizshme dhe rrotulluese të pompës si rezultat i një ndërprerjeje të vazhdimësisë së rrjedhës së ujit, gjë që shkakton avullim intensiv në pompë. Kur "avullohet" ka goditje dhe zhurma të forta në hyrjen e ujit në pompë, një rënie të presionit në kokën e pompës, një luhatje të mprehtë në ngarkesën aktuale të motorit të pompës.

Llojet dhe llojet e pompave centrifugale të ushqimit

Pompat elektrike ushqyese të tipit PE sigurojnë furnizim me ujë me një temperaturë deri në 165 ° C në kazan dhe kaldaja me avull një herë-përmes dhe janë krijuar për të furnizuar me ujë kaldaja stacionare me avull të termocentraleve që punojnë me lëndë djegëse organike.

Pompat me prurje nominale 380 dhe 580 m 3 / orë mund të funksionojnë me dhe pa një bashkim lëngu; 600 m 3 / orë - vetëm me një tufë hidraulike; 710 m 3 / orë - pa bashkim të lëngjeve; 780 m 3 / h - mund të pajiset me një makinë elektrike sinkrone të kontrolluar nga frekuenca.

Grupi i pompave ushqimore përfshin gjithashtu pompa të dy llojeve PE dhe CVK dhe janë të dizajnuara për të ushqyer kaldaja me avull me ujë që nuk përmban grimca të ngurta. Strukturisht, ato janë pompa horizontale seksionale shumëshkallëshe me rregullim të njëanshëm të shtytësve dhe ndahen në pompa me një këllëf dhe me dy shtresa.

Pompat me një kasë me gjashtë faza PE65/40, PE65-53, PE150-53 dhe PE150-63 janë projektuar për kaldaja me presion avulli 40 kgf/cm 2. Materiali i pjesës rrjedhëse është gize gri SCh20.

Pompa me një shtresë dhjetë fazash PE270-150-3 është projektuar për kaldaja me presion 100 dhe 140 kgf / cm 2. Materiali i pjesës rrjedhëse është çeliku.

Boshti mbështetet nga dy kushineta të thjeshta me dhoma ftohjeje uji.

Dizajni i pompave parashikon ftohjen e kutive të mbushjes me ujë. Uji furnizohet në montimin e vulës për të kondensuar avujt e lëngut të pompuar që mund të rrjedhin përmes vulës. Forca aksiale që vepron në rotorin e pompës perceptohet nga thembra hidraulike, e derdhur nga gize e modifikuar.

Dizajni me dy kafaze përfaqësohet nga pompat: PE380-185-3 me dhjetë faza, ΠE500-180-3, ΠE580-195 dhe PE380-200-3 me njëmbëdhjetë faza për kaldaja nënkritike me presion avulli 140 kgf/cm2, shtatë -pompë stadi PE600-300-3 për kaldaja superkritike me presion avulli 255 kgf/cm2.

Përcaktimi numerik i pompave: shifra e parë - furnizimi m3 / orë, e dyta - koka në kgf / cm2 (atm).

Me zhvillimin e energjisë bërthamore u krijuan pompa të posaçme ushqimore për termocentralet bërthamore, të cilat nuk janë të destinuara për një gamë të gjerë të konsumatorëve dhe shënohen me shkronjën A, d.m.th. vetëm për termocentralet bërthamore.

Pompat e konsolit centrifugale me vorbull të tipit TsVK janë të dizajnuara për pompimin e ujit dhe lëngjeve të tjera neutrale me temperatura deri në 105 ° C, që përmbajnë përfshirje të ngurta deri në 0,05 mm në madhësi, me një përqendrim jo më shumë se 0,01% ndaj peshës.

Oriz. P-7. Seksioni i pompës së ushqimit të tipit PE (Fooding with Electric Drive) 1 - bosht, 2 - kushinetë, 3 - vulë mekanike, 4 - mbulesë e hyrjes, 5 - hyrje unazore, 6 - rrota para hyrjes, 7 - mbulesë, 8 - shtytës , 9 - seksion ; 10 - lopatë udhëzuese, 11 - streha e pompës, 12 - mbështjellja e brendshme, 13 - mbulesa e shkarkimit, 14 - strehimi i vulës së skajit të boshtit; 15 - ndalesa e rotorit, 16 - disku i shkarkimit; 17 - tubacione ndihmëse; 18 - kutia e jashtme, 19 - pjatë.

Oriz. P-8. Seksioni i llojit të pompës TsVK: 1 - mbulesë, 2 - rrotë centrifugale; 3 - futni I; 4 - rrota vorbull, 5 - insert II; 6 - vulë mekanike, 7 - trup, 8 - bosht

Në përcaktimin dixhital të pompës, numëruesi i fraksionit është rrjedha (l / s), emëruesi është koka (m.w.c.). Strukturisht, ato janë një pompë horizontale me konsol me dy shtytës. Shtytësi i fazës së parë është centrifugale, faza e dytë është vorbull. Ky kombinim bën të mundur marrjen e kushteve normale të thithjes me ndihmën e fazës së parë (lartësia e lejueshme e thithjes me vakum -7 m) dhe me ndihmën e fazës së dytë një presion të lartë. Materiali i pjesës rrjedhëse është gize, rrota e vorbullës është çelik 35L. Grumbullimi i boshtit është mekanik, është e mundur të instaloni një kuti mbushëse me një paketim të butë. Pompat mund të pajisen me motorë elektrikë rezistent ndaj shpërthimit. Aktualisht funksionojnë fabrikat e mëposhtme prodhuese për prodhimin e pompave dhe pajisjeve për to: SHA "Livgidromash", FSUE "Turbonasos", SHA "Uzina e Makinerisë Bobruisk", SHA "Uzina e pompave Shchelkovsky", SHA "Kataisky Pump Plant" , SHA "Uzina e Makinerisë Yasnogorsky, Fabrika e Makinerisë Sumy, OJSC Uralgidromash, OJSC Vakuummash, SHA Moldovahidromash, CJSC Fabrika e pompave Rybnitsa, OJSC Gornas, OJSC Prompribor, OJSC Fabrika e Makinerisë Kusinsky.

Letërsia

Literatura kryesore

1. Bystritsky G.F. Bazat e energjisë. Libër mësuesi: M., Infra-M. 2007.

2. Zalutsky E.V. etj Stacionet e pompave.-Kiev. "Shkolla Vishcha". 2006.

3. Inxhinieri moderne termike / ed. Trukhnia A.D./ MPEI. 2007.

4. Solovyov Yu.P. Pajisjet ndihmëse në termocentralet. Moskë: Shtëpia Botuese MPEI. 2005.

5. Sterman L.S., Lavygin V.M., Tishin S.G. Termocentralet dhe ato bërthamore. – M.: Shtëpia Botuese MPEI. 2007.

6. Termocentralet dhe ato bërthamore. / Ed. A.V. Klimenko/, v.3.MPEI. 2004.

7. Termocentralet: Libër mësuesi për universitetet / Ed. E.D.Burova dhe të tjerë M.: MPEI. 2007.

8. Tiator I.N. Pajisjet e pompimit për sistemet e ngrohjes. – M.: Shtëpia Botuese MPEI. 2006.

literaturë shtesë

9. Budov V.M. Pompat e NPP - M .: Energoatomizdat. 1986.

10. Gorshkov A.M. Pompat.- M.-L.: Mashinostroenie. 1947.

11. Karelin V.Ya. Pompat dhe stacionet e pompimit. - M.: Energjia. 1996.

12. Krivchenko G.I. makina hidraulike. Turbinat dhe pompat. M.: Energjia. 1988.

13. Lomakin A.A. Pompa centrifugale dhe boshtore.- M.: Mashinostroyeniye. 1976.

14. Malyushenko V.V. Pompat e energjisë. - M.: Energjia. 1981.

15. Malyushenko V.V., Mikhailov A.K. Pajisjet e pompimit të termocentraleve. - M.: 1975.

16. Rychagov V.V. etj Pompat dhe stacionet e pompimit. - M.: Kolos. 1988.

17. Stepanov A.I. Pompa centrifugale dhe aksiale. Moskë: Mashgiz. 1960.

18.Libri referues i inxhinierisë së nxehtësisë. T.1., M.: Energjia. 1975.

19. Cherkassky V.M. Pompa, ventilatorë, kompresorë. - M.: Energjia. 1994.

20. Chinyaev I.A. Pompa me lopatë. Manuali i referencës. - M.: Mashinostroenie. 1992.

21. Sherstyuk A.N. Pompa, ventilatorë, kompresorë. - M.: Shkolla e lartë. 1972.

22. Engel-Kron IV Pajisja dhe riparimi i pajisjeve për dyqanet e turbinave të termocentraleve. - M.: Shkolla e lartë. 1971.

Pompat- makina për krijimin e një fluksi presioni të një mediumi të lëngshëm. Kur zhvilloni sisteme dhe rrjete hidraulike, zgjedhja dhe përdorimi i saktë i pompave ju lejon të merrni parametrat e specifikuar për lëvizjen e lëngjeve në sistemet hidraulike. Në këtë rast, projektuesi duhet të dijë Karakteristikat e projektimit të pompave, vetitë dhe karakteristikat e tyre. Në këtë seksion mund të shkarkoni falas dhe pa regjistrim libra mbi pompat centrifugale, me fletë, me ingranazhe dhe fansat.

	Emri:Pompa, ventilatorë, kompresorë: Një libër shkollor për specialitetet për ngrohje dhe energji elektrike të universiteteve.
	Cherkassky V. M.
	Përshkrim:Janë konsideruar klasifikimet, bazat e teorisë, karakteristikat, metodat e rregullimit, projektimit dhe funksionimit të makinave për furnizimin e lëngjeve dhe gazeve të përdorura në energji dhe industri të tjera.
	Viti i botimit: 1984
	Shikimet: 36579 | Shkarkimet: 6834

	Emri:Pompa ingranazhesh për veglat e makinerive.
	Rybkin E.A., Usov A.A.
	Përshkrim:Libri përmban një analizë të studimeve teorike dhe eksperimentale të metodave për llogaritjen dhe projektimin e pompave hidraulike me ingranazhe të përdorura në veglat e makinerive hidraulike.
	Viti i botimit: 1960
	Shikimet: 35392 | Shkarkimet: 893

Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse Institucioni Arsimor Buxhetor i Shtetit Federal i Arsimit të Lartë Profesional

"Universiteti Teknik Shtetëror Yaroslavl" Departamenti "Proceset dhe Aparatet e Teknologjisë Kimike"

LLOGARITJA E NJËSISË SË POMPËS

Tutorial

Përpiluar nga: Cand. teknologjisë. Sci., Profesor i Asociuar V. K. Leontiev, Asistent M. A. Barasheva

Yaroslavl 2013

SHËNIM

Tutoriali përmban informacion të shkurtër teorik mbi llogaritjen e tubacioneve të thjeshta dhe komplekse, llogaritjen e parametrave kryesorë të pompave. Janë dhënë shembuj të llogaritjeve të tubacioneve dhe përzgjedhjes së pompave. Janë zhvilluar detyra multivariante për kryerjen e punëve llogaritëse dhe grafike.

Vëmendje e veçantë në manual i kushtohet modeleve të pompave dinamike dhe pompave me zhvendosje pozitive.

Teksti shkollor është i dedikuar për studentët që kryejnë punë projektuese dhe projekte të lëndëve në lëndët "Hidraulikë", "Mekanika e lëngjeve dhe gazit" dhe "Proceset dhe aparatet e teknologjisë kimike".

	Emri:Pompa, ventilatorë dhe kompresorë.Libër mësuesi për fakultetet teknike.
	Sherstyuk A.N.
	Përshkrim:Libri përshkruan bazat e teorisë, llogaritjes dhe funksionimit të makinave me tehe - pompa, tifozë dhe kompresorë.
	Viti i botimit: 1972

PREZANTIMI
1. Llogaritja hidraulike e tubacioneve
1.3. Tubacione komplekse
1.3.1. Lidhja serike e tubacioneve
1.3.2. Lidhja paralele e tubacioneve
1.3.3. Tubacioni kompleks i degëzuar
2. Llogaritja e njësisë së pompimit
2.1. Parametrat e pompës
2.1.1. Përcaktimi i kokës së një njësie pompimi
2.1.2. Matja e kokës së një njësie pompimi duke përdorur
aparate
2.1.3. Përcaktimi i fuqisë neto, fuqia e boshtit,
efikasiteti i njësisë së pompimit
3. Klasifikimi i pompave
3.1. Pompa dinamike
3.1.1. Pompa centrifugale
3.1.2. Pompa boshtore (helike).
3.1.3. pompat e vorbullës
3.1.4. pompa jet
3.1.5 Ashensorët me ajër (gaz).
3.2 Pompat me zhvendosje
3.2.1 Pompa pistoni
3.2.2 Pompat me ingranazhe
3.2.3 Pompat me vidë
3.2.4 Pompat me fletë
3.2.5 Monteju
3.3 Përparësitë dhe disavantazhet e llojeve të ndryshme të pompave
4. Detyrë për llogaritjen e njësisë së pompimit
Ushtrimi 1
4.1. Një shembull i llogaritjes së një tubacioni të thjeshtë
Detyra 2
4.2. Një shembull i llogaritjes së një tubacioni kompleks
Detyra 3
4.3. Shembull i llogaritjes së një njësie pompimi
Detyra 4
4.4. Një shembull i llogaritjes dhe përzgjedhjes së një pompë për furnizimin e lëngjeve në një bashkë-
REFERENCAT
SHTOJCA A
SHTOJCA B
SHTOJCA B

PREZANTIMI

Në industritë kimike, shumica e proceseve teknologjike kryhen me pjesëmarrjen e substancave të lëngshme. Këtu përfshihen lëndët e para që furnizohen nga magazina në impiantin e procesit, këto janë produkte të ndërmjetme që lëvizin ndërmjet aparateve, instalimeve, punishteve të impianteve, këto janë produkte përfundimtare të dorëzuara në kapacitetin e magazinimit të magazinës së produktit të përfunduar.

Të gjitha lëvizjet e lëngjeve, si horizontalisht ashtu edhe vertikalisht, kërkojnë energji. Burimi më i zakonshëm i energjisë për rrjedhjen e lëngjeve është një pompë. Me fjalë të tjera, pompa krijon një rrjedhje të lëngut nën presion.

Pompa është një pjesë integrale e njësisë së pompimit, e cila përfshin tubacionet e thithjes dhe shkarkimit (presionit); rezervuarët e burimit dhe pritës (ose aparatet teknologjike); pajisje kontrolli të tubacionit (vinça, porta, valvola porta); pajisje matëse.

Një pompë e zgjedhur siç duhet duhet të sigurojë një rrjedhje të caktuar të lëngut në një njësi të caktuar pompimi, ndërsa funksionon në një gjendje ekonomike, d.m.th. në rajonin e efikasitetit maksimal.

Kur zgjidhni një pompë, është e nevojshme të merren parasysh vetitë gërryese dhe vetitë e tjera të lëngut të pompuar.

1. LLOGARITJA HIDRAULIKE E gypave

1.1. Klasifikimi i tubacioneve

Roli i sistemeve të tubacioneve në ekonominë e çdo vendi, një korporate të veçantë ose thjesht një ekonomi të veçantë vështirë se mund të mbivlerësohet. Sistemet e tubacioneve janë aktualisht transporti më efikas, i besueshëm dhe miqësor ndaj mjedisit për produktet e lëngshme dhe të gazta. Me kalimin e kohës, roli i tyre në zhvillimin e progresit shkencor dhe teknologjik rritet. Vetëm me ndihmën e tubacioneve është e mundur të bashkohen vendet e prodhuesve të lëndëve të para hidrokarbure me vendet e konsumatorëve. Një pjesë e madhe në pompimin e lëngjeve dhe gazeve i takon me të drejtë sistemeve të tubacioneve të gazit dhe tubacioneve të naftës. Tubacionet luajnë një rol të rëndësishëm në pothuajse çdo makinë dhe mekanizëm.

Sipas qëllimit të tyre, tubacionet zakonisht dallohen nga lloji i produkteve të transportuara përmes tyre:

– tubacionet e gazit;

- tubacionet e naftës;

- hidraulik;

- kanalet e ajrit;

– tubacionet e produkteve.

Sipas llojit të lëvizjes së lëngjeve nëpër to, tubacionet mund të ndahen në dy kategori:

– tubacione nën presion;

– tubacionet pa presion (gravitet).

Në tubacionin e presionit, presioni i brendshëm absolut i mediumit të transportuar është më shumë se 0.1 MPa. Tubacionet pa presion funksionojnë pa presion të tepërt, lëvizja e mediumit në to sigurohet nga një pjerrësi natyrore gjeodezike.

Sipas madhësisë së humbjeve të presionit për shkak të rezistencës lokale, tubacionet ndahen në të shkurtër dhe të gjatë.

AT në tubacionet e shkurtra, humbja e presionit për shkak të rezistencave lokale tejkalon ose është e barabartë me 10% të humbjes së presionit përgjatë gjatësisë. Gjatë llogaritjes së tubacioneve të tilla, duhet të merret parasysh humbja e presionit për shkak të rezistencave lokale. Këto përfshijnë, për shembull, tubacionet e naftës të ingranazheve vëllimore.

Tubacionet e gjata përfshijnë tubacionet në të cilat humbjet lokale janë më pak se 10% e humbjes së presionit përgjatë gjatësisë. Llogaritja e tyre kryhet pa marrë parasysh humbjet për shkak të rezistencës lokale. Tubacione të tilla përfshijnë, për shembull, tubacionet e ujit, tubacionet e naftës.

Sipas skemës së funksionimit të tubacioneve, ato gjithashtu mund të ndahen në të thjeshta

dhe komplekse.

Tubacionet e thjeshta janë tubacione të lidhura në seri të seksioneve të njëjta ose të ndryshme që nuk kanë asnjë degë. Tubacionet komplekse përfshijnë sisteme tubash me një ose më shumë degë, degë paralele, etj.

Sipas ndryshimit të shpejtësisë së rrjedhës së mjetit të transportuar, tubacionet janë:

– tranzit;

– me shpenzimet e udhëtimit.

Në tubacionet e tranzitit, lëngu nuk tërhiqet ndërsa lëviz, shpejtësia e rrjedhës mbetet konstante, në tubacionet me një rrjedhë udhëtimi, shpejtësia e rrjedhës ndryshon përgjatë gjatësisë së tubacionit.

Gjithashtu, tubacionet mund të ndahen sipas llojit të seksionit: në tubacione me prerje tërthore të rrumbullakët dhe jo rrethore (drejtkëndëshe, katrore dhe profile të tjera). Tubacionet mund të ndahen edhe sipas materialit nga i cili janë bërë: tubacione çeliku, betoni, plastika etj.

1.2. Tubacion i thjeshtë me seksion kryq konstant

Elementi bazë i çdo sistemi tubacioni, pavarësisht sa kompleks mund të jetë, është një tubacion i thjeshtë. Një tubacion i thjeshtë, sipas përkufizimit klasik, është një tubacion i montuar nga tuba me të njëjtin diametër dhe cilësi të mureve të tij të brendshme, në të cilin lëviz një rrjedhë tranzite lëngu dhe mbi të cilin nuk ka rezistenca hidraulike lokale. Konsideroni një tubacion të thjeshtë me seksion kryq konstant, që ka një gjatësi totale l dhe një diametër d, si dhe një numër rezistencash lokale (valvula, filtri, valvula kontrolluese).

Oriz. 1.1 Skema e një tubacioni të thjeshtë

Madhësia e seksionit të tubacionit (diametri ose madhësia e rrezes hidraulike), si dhe gjatësia (gjatësia) e tubacionit (l, L) janë karakteristikat kryesore gjeometrike të tubacionit. Karakteristikat kryesore teknologjike të tubacionit janë shpejtësia e rrjedhjes së lëngut në tubacionin Q dhe presioni H (në objektet kryesore të tubacionit, d.m.th. në fillim të tij). Shumica e karakteristikave të tjera të një tubacioni të thjeshtë, pavarësisht rëndësisë së tyre, janë karakteristika të prejardhura. Meqenëse në një tubacion të thjeshtë shkalla e rrjedhës së lëngut është transit (e njëjtë në fillim dhe në fund të tubacionit), shpejtësia mesatare e lëngut në tubacion është konstante ν = kundër.

Le të shkruajmë ekuacionin e Bernulit për seksionet 1-1 dhe 2-2.

h p ,

ku z 1, z 2 - distanca nga rrafshi i krahasimit në qendrat e gravitetit të seksioneve të zgjedhura - koka gjeometrike, m;

		P1, P2					është presioni në qendrën e gravitetit të seksioneve të zgjedhura, Pa;
		– dendësia e fluksit, kg/m3;
		g është nxitimi i rënies së lirë, m/s2;
								- shpejtësia mesatare e rrjedhës në seksionin përkatës
	h p - humbja e presionit në tubacion, m;
								g është koka piezometrike, m;
					2 g - koka e shpejtësisë, m.

Meqenëse seksioni kryq i tubacionit është konstant, shpejtësia e rrjedhës është e njëjtë përgjatë gjithë gjatësisë së tubacionit, dhe, në përputhje me rrethanat, presionet e shpejtësisë në seksionet 1-1 dhe 2-2 janë të barabarta. Atëherë ekuacioni i Bernulit merr formën e mëposhtme:

					h p .

Humbja e kokës në tubacion është shuma e humbjes së kokës për shkak të fërkimit dhe rezistencës lokale, sipas parimit të shtimit, humbja e kokës në tubacion mund të përkufizohet si:

ku është koeficienti i fërkimit; l është gjatësia e tubacionit, m;

d është diametri i brendshëm i tubacionit, m:

është shuma e koeficientëve të rezistencës lokale.

Madhësia e humbjes së kokës lidhet drejtpërdrejt me shpejtësinë e rrjedhës së lëngut në tubacion.

Kështu, humbja e presionit në tubacion mund të përcaktohet

				2 gS

Varësia e humbjes totale të presionit në tubacion nga shpejtësia vëllimore e rrjedhës h p f (Q) quhet karakteristikë e tubacionit.

Në rastin e një regjimi të lëvizjes së turbullt, duke supozuar një ligj të tërheqjes kuadratike (= kundër), shprehja e mëposhtme mund të konsiderohet një vlerë konstante:

Oriz. 1.2 Karakteristikat e tubacionit

1 - karakteristikë e tubacionit në mënyrën laminare të lëvizjes së lëngut; 2 - karakteristikë e tubacionit në mënyrë të trazuar të lëvizjes

Koka e kërkuar është koka piezometrike në fillim të tubacionit, sipas ekuacionit të Bernoulli:

Konsumi H			z 2 z 1		h p .

Kështu, presioni i kërkuar shpenzohet për ngritjen e lëngut në një lartësi z z 2 z 1, tejkalimin e presionit në fund të tubacionit dhe tejkalimin e rezistencës së tubacionit.

Shuma e dy termave të parë në formulën (1.9) është një vlerë konstante, quhet koka statike:

Varësia e presionit të kërkuar të tubacionit nga shpejtësia e rrjedhës vëllimore të konsumit të lëngut H f (Q) quhet karakteristikë e rrjetit. Me rrjedhje laminare, kurba e presionit të kërkuar është një vijë e drejtë, me rrjedhje turbulente ka

1.3. Tubacione komplekse

për të tubacionet komplekse duhet të përfshijnë ato tubacione që nuk përshtaten në kategorinë e atyre të thjeshtë, d.m.th. tubacionet komplekse përfshijnë: tubacionet e montuara nga tubacione me diametra të ndryshëm (lidhja serike e tubacioneve), tubacionet me degë: lidhje paralele e tubacioneve, rrjetet e tubacioneve, tubacionet

Me rrjedha e vazhdueshme e lëngut.

1.3.1. Lidhja serike e tubacioneve

Kur tubacionet janë të lidhura në seri, fundi i tubacionit të thjeshtë të mëparshëm është në të njëjtën kohë fillimi i tubacionit tjetër të thjeshtë.

Konsideroni disa tuba me gjatësi të ndryshme, diametra të ndryshëm dhe që përmbajnë rezistenca të ndryshme lokale, të cilat janë të lidhura në seri (Figura 1.4).

Oriz. 1.4 Paraqitja e tubacioneve të serisë

Seksioni i parë. Pompat

Kapitulli I. Qëllimi, parimi i funksionimit dhe shtrirja e pompave të llojeve të ndryshme
§ 1. Parametrat bazë dhe klasifikimi i pompave
§ 2. Skemat e pajisjes dhe parimi i funksionimit të pompave me fletë
§ 3. Skemat e pajisjes dhe parimi i funksionimit të pompave të fërkimit
§ 4. Skemat e pajisjes dhe parimi i funksionimit të pompave vëllimore
§ 5. Përparësitë dhe disavantazhet e pompave të llojeve të ndryshme

Kapitulli 2. Procesi i punës së pompave me fletë
§ 6. Presioni i zhvilluar nga pompa
§ 7. Fuqia dhe efikasiteti i pompës
§ 8. Kinematika e lëvizjes së lëngjeve në trupat punues të pompave
§ 9. Ekuacioni bazë i pompës. kreu teorik
§ 10. Ndikimi i natyrës aktuale të lëvizjes së lëngut në shtytësin e pompës në vlerën e kokës teorike
§ 11. Ngjashmëria e pompave. Formulat e konvertimit dhe faktori i shpejtësisë
§ 12. Lartësia e thithjes së pompave
§ 13. Kavitacioni në pompa. Ngritja e lejueshme e thithjes

Kapitulli 3. Karakteristikat dhe mënyra e funksionimit të pompave me fletë
§ 14. Teorik. Karakteristikat e pompës
§ 15. Metodat për marrjen e karakteristikave të pompave
§ 16. Ndryshimi i karakteristikave të pompave gjatë ndryshimit të shpejtësisë dhe dimensioneve gjeometrike të shtytëses
§ 17. Mënyrat e paqëndrueshme dhe kalimtare të funksionimit të pompave

Kapitulli 4. Kombinimi i pompave dhe rrjetit
§ 18. Karakteristikat e tubacionit dhe prurja aktuale e pompës
§ 19. Rregullimi i funksionimit të pompave
§ 20. Ndikimi i karakteristikave hidrologjike të burimit të ujit dhe tipareve të projektimit të rrjetit në mënyrën e funksionimit të pompave.
§ 21. Funksionimi paralel i pompave
§ 22. Funksionimi sekuencial i pompave
§ 23. Funksionimi paralel i pompave të puseve

Kapitulli 5. Projektimi i pompave që përdoren për ujësjellës kanalizime
§ 24. Pompat e konsolës centrifugale
§ 25. Pompa centrifugale me dy hyrje
§ 26. Pompa vertikale centrifugale
§ 27. Pompa centrifugale me shumë shkallë
§ 28. Pompa me gropë
§ 29. Pompat aksiale
§ 30. Pompa dinamike për ujërat e zeza
§ 31. Pompat unazore të ujit
§ 32. Fryrësit
§ 33. Pompat dozuese
§ 34. Pompat e ujit
§ 35. Pompa speciale

Kapitulli 6
§ 36. Pompat e tokës
§ 37. Pompa centrifugale rëre
§ 38. Pompat e llaçit
§ 39. Pompat e betonit
§ 40. Pompa pneumatike me vidë për çimento

Seksioni dy. Stacionet e pompimit

Kreu 7. Llojet e stacioneve të pompimit për sistemet e ujësjellës kanalizimeve
§ 41. Caktimi i stacioneve të pompimit. Kërkesat bazë për objektet dhe pajisjet e tyre
§ 42. Diagramet skematike të stacioneve të pompimit
§ 43. Llojet e stacioneve të pompimit

Kapitulli 8. Fuqia kryesore dhe pajisjet ndihmëse të stacioneve të pompimit
§ 44. Përbërja e pajisjeve të stacioneve të pompimit
§ 45. Motorë me lëvizje të pompave të llojeve të ndryshme
§ 46. Pajisjet për mbajtjen e plehrave
§ 47. Brava, valvola porte, valvola
§ 48. Mekanizmat ngritës dhe transportues
§ 49 Pajisje për mbushjen e pompave, furnizim teknik me ujë, kullim dhe kullim
§ 50. Pajisjet e kontrollit dhe matjes së stacioneve të pompimit
§ 51. Tuba dhe montime të komunikimeve brenda stacionit

Kapitulli 9. Përzgjedhja e pajisjeve kryesore të stacioneve të pompimit
§ 52. Kërkesat për zgjedhjen e mënyrave të projektimit të funksionimit të stacioneve të pompimit
§ 53. Llogaritja e mënyrës së funksionimit të stacioneve të pompimit
§ 54. Veçoritë e llogaritjeve të menaxhimit të ujit të stacioneve të pompimit industrial
§ 55. Përcaktimi i presionit të projektimit
§ 56. Përzgjedhja e llojit dhe numrit të pompave që do të instalohen
§ 57
§ 58. Përcaktimi i fuqisë së motorit lëvizës

Kapitulli 10
§ 59. Veçoritë specifike të stacioneve të pompimit të ujit
§ 60. Zgjidhjet bazë të projektimit për ndërtesat e stacioneve të pompimit
§ 61. Tubacionet thithëse
§ 62. Tubacionet me presion
§ 63. Vendndodhja e njësive të pompimit dhe përcaktimi i përmasave kryesore të ndërtesës së stacionit të pompimit
§ 64. Pjesa nëntokësore e godinës së stacionit të pompimit Themelet dhe/strukturat mbajtëse
§ 65. Superstruktura e godinës së stacionit të pompimit
§ 66. Stacionet e pompimit të ashensorit 1
§ 67. Stacionet e pompimit II ngrihen
§ 68. Stacione pompimi dhe instalime për nxjerrjen e ujërave nëntokësore
§ 69. Stacionet e pompimit përforcues
§ 70. Stacionet e pompimit me qarkullim
§ 71. Stacione të lëvizshme pompimi

Kapitulli 11
§ 72. Caktimi i stacioneve të pompimit të ujërave të zeza; elementet e tyre kryesore
§ 73. Klasifikimi i stacioneve të pompimit të ujërave të zeza; diagramet e pajisjes
§ 74. Depozitat e marrjes së stacioneve të pompimit të ujërave të zeza
§ 75. Vendndodhja e njësive të pompimit
§ 76. Veçoritë e rregullimit të tubacioneve të thithjes dhe presionit
§ 77. Furnizimi me ujë i stacioneve të pompimit të ujërave të zeza
§ 78. Ndërtimet e stacioneve të pompimit të ujërave të zeza
§ 79. Llojet e veçanta të stacioneve të pompimit të ujërave të zeza

Kapitulli 12. Pjesa elektrike e stacioneve të pompimit
§ 80. Pajisjet për ekonominë elektrike të stacioneve të pompimit
§ 81. Diagramet e instalimeve elektrike
§ 82. Nënstacionet e transformatorëve dhe stabilimentet

Kapitulli 13
§ 83. Elementet bazë të sistemeve të automatizimit
§ 84. Diagramet skematike të kontrollit automatik
§ 85. Skemat e njësive të pompimit të automatizuar dhe stacioneve të pompimit

Kapitulli 14. Funksionimi i stacioneve të pompimit
§ 86. Dispozitat bazë të rregullave të funksionimit teknik të stacioneve të pompimit
§ 87. Parametrat e besueshmërisë operacionale dhe masat për përmirësimin e tyre
§ 88. Amortizimi i pajisjeve të stacioneve të pompimit
Neni 89 Mirëmbajtja dhe riparimi i pajisjeve
§ 90. Provat në terren të njësive të stacioneve të pompimit

Kapitulli 15. Treguesit tekniko-ekonomikë të stacioneve të pompimit
§ 91. Treguesit specifikë tekniko-ekonomikë dhe përcaktimi i tyre
§ 92. Krahasimi teknik dhe ekonomik i opsioneve për stacionin e pompimit të projektuar

Mos ngurroni të lini komentin tuaj për librin!